Патенты с меткой «сталей»

Номер патента: 1090466

Опубликовано: 07.05.1984

Авторы: Барков, Заборских, Каменщиков, Пастухов

МПК: B21B 3/00

Метки: малопластичных, прокатки, профилей, сортовых, сплавов, сталей

...дефекта на поверхности прокатываемой заготовки, что значительно повышает выход годного и снижает трудоемкость изготовления профилей 3.Однако в известном способе трудоемкость способа остается достаточно высокой из-за наличия следующих операций: подготовка поверхности слитка путем обточки на металлообрабатывающих станках для доводки его до внутреннего диаметра трубы-оболочки; покрытие полученной из слитка после обточки заготовки оболочкой; приваривание оболочки к заготовке; удаление трубы- оболочки с готового сортового проката; отделка поверхности готового проката.Следует отметить, что на трудоемкостьспособа оказывает влияние трудоемкостьполучения трубы-оболочки и подготовка еедля покрытия полученной из слитка заготовки, Кроме...

Номер патента: 1090734

Опубликовано: 07.05.1984

Авторы: Котельников, Мигачева, Тетюева, Трахтенберг

МПК: C21D 1/78

Метки: легированных, сталей, термической

...состоянии решает следующие задачи: обеспечиваютсярекристалл зационные процессы с получением мелкозернистого строения(6, У балл по ГОСТ 5639-65) и упрочнение материала.Как уже отмечалось, стимул к рекристаллизации связывается с фазовымнаклепом, .обусловленным режимом высокотемнературной закалки и обработкойхолодом. Температура рекристаллизации и время выдержки при этой температуре взаимообусловлены. Конкретныеих значения зависят от природы сплава, степени наклепа и требований кразмеру зерна после рекристаллизации.Для штамповых конструкций безударного нагружения величина зерна допускается не ниже 6-го балла. Эксперимейтально показана целесообразность придополнительной закалке выдержку назначить в пределах 1,0-1,5 ч. Температура нагрева под...

Номер патента: 1090735

Опубликовано: 07.05.1984

Авторы: Бардинов, Кайбышев, Михайлов, Салищев

МПК: C21D 8/00

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей

...в область Ас 1 -Ас 4+ ФЗО С переводит сталь в трехфазное состояние с составом: феррит+аустенит+карбиды, причем нагрев не только не увеличивает размер зерна, но и частично способствует его измельчению за счет выделения аустенита. Деформация в этой области и прн болеенизких температурах (до Ас 1-100 С)сопровождается процессами рекристаллизации, фазовых превращений и коагуляции карбидов. Наложение этих процессов приводит к формированию встали мелкозернистой ферритокарбидной структуры. Причем размер зернаферрита становится соизмерим с размером карбидов, и сталь приобретаетструктуру типа "микродуплекс". Снижение температуры нагрева и деформации приводит к подавлению процессоврекристаллизации, снижает интенсивность диффузионных процессов...

Номер патента: 1092027

Опубликовано: 15.05.1984

Авторы: Галинич, Залевский, Мазель, Мижутин, Подгаецкий, Тарлинский

МПК: B23K 35/362

Метки: плавленый, сварки, сталей, флюс, электродуговой

...мас.7: Для достижения указанной цели в плавленом флюсе для злектродуговой сварки сталей, состоящем из двух автономных шлакообразующих частей, каждая из которых содержит окись кремния, окислы марганца, окись кальция, окись магния, глинозем, фтористый кальций, а одна иэ частей содержит окислы титана, часть, содержащая окислы титана, дополнительно содержит окислы железа при следующем соотношении компонентов этой части флюса, мас.Х:Окись кремния 1-20Окислы марганца 6-10Окислы кальция 5-20Окись магния 5-15Глинозем 15-30Окислы титана 4-8Окислы железа 3-15Фтористый кальций Остальное а другая часть флюса соненты в следующем соотнОкись кремнияОкислы марганцаОкись кальция1092027 4флюс обеспечивает значительный ростскорости сварки. Уровень...

Номер патента: 1092193

Опубликовано: 15.05.1984

Авторы: Дробот, Калинин, Красникова, Мироненко, Морозов

МПК: C21D 1/25, C21D 6/02

Метки: мартенситно, нержавеющих, сталей, стареющих, термической

...изобретения являетСя повышение ударной вязкости нержавеющих мартенситнь-стареющих сталей при сохранении высокого уровня прочности. ЗОПоставленная цель достигается тем, что согласно способу термической Пределпрочности,ИПа Партиядеталей Режим старения Относительноесужение,Х УдарнаявязкостьЧЦж/м Нагрев соскоростью,град/мин П этап этап цщфю те е,С время, оч о, с 410 20 550 5 1405 5 1365 5 1410 5 1405 49,0 0,55 55,0 0,75 50;8 0,64 51,0 0,67 520 550 460 20 550 550 500 20 емому способу, приводит к снижению прочности.5 Данные, приведенные в таблице, показывают обоснованность температурных пределов предварительного старения в предлагаемом способе.Старение при более высокой температуре, чем принято по предлагаобработки...

Номер патента: 1092205

Опубликовано: 15.05.1984

Авторы: Автухович, Довгялло, Нехаев, Пресман

МПК: C23C 9/10

Метки: азотирования, расплава, состав, сталей

...в расплавах, и мажет быть использовано в машиностроительной, автотранспортной и других отраслях промьппленнасти.1 звес;ец состав для азотированйя в распляве, сацержащьгй азатнс- и азотистэкисльей натрий Г 1 3 1 ОНедостатки этого состава - малая насыщающая с;:особность, невысокая твердость и износостойкость палучяемого упрочцецного слоя.Наиболее близким к изобретению по т хцической сущности и достигаемо 205 Яловлен большей химической активностью последнего и более низкой температуРой его разложения. Кроме того, кремний является барьером для диффузии азата В металлическую основу изделия, в то Время как атомарный углерод, получакпцийся при разложении карбида кальция, ускоряет процесс восстановления азота из ега кислородных...

Номер патента: 1093368

Опубликовано: 23.05.1984

Авторы: Агеев, Агишев, Выдрин, Новиков, Остсемин, Судаков, Шарфман

МПК: B21B 1/22

Метки: жаропрочных, коррозионностойких, полос, прокатки, сталей, холодной

...3 ЧРвВ 1 Лепл суммарной степени обжатия 50-57, 1%, светлого отжига при 850-900 С в ать мосфере водорода, дрессировки или правки, порезки, сортировки, зачистки, упаковки. Холодная прокатка проводитЭ ,1093где,6 - переднее и заднее удельные натяжения,- коэффициент вытяжки полосы в проходе;с - удельная сила трения вочаге деформации,65 О - сопротивление металладеформации в ненаклепанном состоянии,Ч 1, - скорость полосы в плос Окости выхода из валков,Ча 1 - большая окружная скоростьрабочего валка,- коэффициент рассогласоваЧния скоростей рабочихвалков;Ъ - толщина полосы на выходеиз валков.Известно, что при прокатке с одинаковыми скоростями рабочих валков 2 Ов очаге деформации на обоих валкахимеются две зоны - зона опережения изона отставания,...

Номер патента: 1093714

Опубликовано: 23.05.1984

Авторы: Козлов, Лухвич, Новиков

МПК: C21D 1/04

Метки: наконечников, полюсных, сталей, термической, электротехнических

...со скоростью не более 100 С/ч 45ДЬ 650 С, выдержку 4 ч, подъем температуры со скоростью не более 80 С/чцо 880 С,выдержку 6 ч, охлаждение .со скоростью .не более 10 С/ч до 800 С, охлаждение со скоростью не более 100 С/ч от 800 до 500 С иохлаждение с печью Г 23Однако известный способ термической обработки имеет низкую производительность.55Целью изобретения является повыше ние производительности процесса. Поставленная цель достигается тем, что по способу термической обработки полюсных наконечников из электротехнических сталей, включающему предварительный отжиг в вакууме при 950 С и заключительный отжиг при более низкой температуре, наконечники нагревают до температуры предварительного отжига со скоростью 100-150 С/ч, выдерживают 3-5 ч,...

Номер патента: 1093715

Опубликовано: 23.05.1984

Авторы: Костяков, Левченко, Мазур, Медведев, Михалев, Сосковец, Сосулин, Фирсов

МПК: C21D 9/46

Метки: высокопрочных, листов, низколегированных, сталей

...хорошего, сочетания механических свойств металла. Наследственность будет проявляться тем больше, чем значительнее10 сохранен эффект от предшествующей деформации перед повторным нагревом. Характер изменения механических свойств после нормализации аналогичен характеру изменения свойств го 15 рячекатаного металла: чем выше уровень прочностных свойств металла после горячей прокатки, тем вьппе и прочностные свойства нормализованной по одинаковым температурным ре 20 жимам стали. Поэтому соблюдение постоянной температуры нормализации различных партий металла одной марки стали, прокатанных по различным температурным режимам, не обеспечи 25 вает стабильности и повышения уровня прочностных свойств готового металла, Оптимальный температурный...

Номер патента: 1097682

Опубликовано: 15.06.1984

Авторы: Бакуменко, Белоусов, Восходов, Гузенков, Жулев, Шатов

МПК: C21C 5/04

Метки: ванадийсодержащих, выплавки, сталей

...шлакообразования) для ошлакования закиси железа, так как ошлакование происходит за счет двуокиси кремния, образующейся по реакции (1.2) и (1.3).Для получения стали высокого качества привалирующее значение имеет не столько определенный состав шлака по расплавлении, сколько его вязкость. Эффективным разжижителем кислого шлака является шамот. Его присадка в завалку печи позволяет получить по расправлении реакционноспособный шлак требуемой консистенции, . не опасаясь при этом разрушения футеровки печи.В случае необходимости повышения1окислительного потенциала кислого1097 Расходшихтовых РасходсилиКоличество восстановленЖидкотекучесть Соотношение Способ Пр одолжи- тельность Расмежду шлакообразующимиэлементами ход ШМФВкг/т материаловкг/т...

Номер патента: 1101454

Опубликовано: 07.07.1984

Авторы: Гасик, Головань, Горобец

МПК: C21C 5/54

Метки: внепечной, синтетический, сталей, хромсодержащих, шлак

...- 2/3 А 1 0++ 4/3 Сг.При содержании хрома менее 4исчезает эффект заметного восстановления хрома в расплав металла, а присодержании хрома более"6% - существенно возрастает вязкость шлака,, что снижает эффект рафинированияметалла.В идентичных лабораторных условиях проведен сопоставительный анализ,свойств синтетического шлака, полученного иэ шихты предлагаемого состава и известной. При проведенииисследований и отработке технологиивнепечной обработки стали опробовался отработанный катализатор ИМ предлагаемого химического состава,представляющий собой пылевидную фракцию серо-зеленого цвета. Указанныйкатализатор применяется, например, наСтерлитамакском заводе нефтехимического синтеза в количествах до10,0 тыс.т. в год.Абсолютные обьемы65 его...

Номер патента: 1101459

Опубликовано: 07.07.1984

Авторы: Еремин, Кремнев, Мишуков

МПК: C21D 9/22

Метки: быстрорежущих, сталей, термической

...нагревапод закалку производят до 80-150 ОСс выдержкой при этой температуре 1.2 мин.Выдержку при 490-510 С проводят в.течение 20-30 мин.Отпуск осуществляют четырехкратныйпри 560-570 С с выдержкой 1 ч.При обработке по предлагаемомуспособу при выдержке в интервале 490-б 0510 С выпадают мелкодисперсные карбиды, Выдержка 20-30 мин достаточнадля того, чтобы прошло снижение(релаксация) напряжений от охлаждейия с температуры закалки и выпали карбиды типа МС. Карбиды МС выпадают равномерно внутри зерна и по границам, что способствует повышению проч ности и теплостойкости после заключительных"отпусков. Снйжение температуры (ниже 490 ОС) не обеспечивает выделение карбидов. Повышение температуры ( 3 520 С) вызывает более ускоренную коагуляцию...

Номер патента: 1104173

Опубликовано: 23.07.1984

Авторы: Лукшина, Старцева, Шур

МПК: C21D 8/12

Метки: сталей, термомеханической, электротехнических

...Обряботкэлектротехнической стали наряду со Тав Ьратуре и медленное охлаждение В Вя -кууме связаны со значительными затрялаждение при одновременном прилож 1 - нии растягивающей нагрузки величиной 0,5-1,2 от предела текучести материала1 елостатком известного способа янляются Высокие магнитныеотери материале,. елью изобретения является сни;е-. 1151 ТЗ 1 ЕМ МЯ Г Н"(1 Г . ИКЦ 15 Н Н 1 Х Ня 1 РЯЖЕ -Н 5111 П У Т Г М П Е Р Г Р Я Г П Р ( Д Г 1 Е Н И 51 Л,И С П Р К Я НЙ -, 1:Оторо(1 протек 1 ет интец(ивнГ)О,р и т (1 мп е р 3 т ур з х ьш: е 5 О О С1 м 1 е т":Исто такж( переорите ия я я ни з ОтрОпшх н " .Од нор О д 1.1 сс т е Й .с р и с т ял л и е Г к ОЙОшети, косоряя може 1 ГусестнлятьГя пр 1( более низких температурах300 НОО 01 И...

Номер патента: 1104190

Опубликовано: 23.07.1984

Авторы: Михайлин, Носов

МПК: C23C 11/18

Метки: конструкционных, нитроцементации, сталей

...сущности и достигаемому эффекту является способ нитроцементации изделий из конструкционных щ сталей в кипящем слое катализатора, при котором обработку деталей проводят в две стадии. На первой стадии детали подвергают насьпцению при 860- 920 С в кипящем, слое катализатора. 25оВ качестве насьпцающей среды используют воздух, пропан-бутан и аммиак, На второй стадии детали помещают в сепарационную зону и при установившемся углеродном потенциале увеличивают азотный потенциал в сепарационной зоне путем подачи туда дополнительного количества аммиака причем кипение слоя катализатора не sрекращают, Для интенсификации процесса удаления с поверхности деталей частиц катализатора, которые снижают интенсивность насыщения поверхности дета - лей...

Номер патента: 1107994

Опубликовано: 15.08.1984

Авторы: Билык, Василенко, Карпенко, Удовин

МПК: B23K 35/362

Метки: керамический, сварки, сталей, флюс

...в процессе сварки,легируя металл шва и увеличивая коэффициент наплавки, Восстановленныйхром способствует повышению прочностных характеристик сварного соединения. При содержании окиси хрома менее 4,07 эффект от ее введения проявляется незначительно. Повышение содержания никеля во флюсе при неизменном или меньшем содержании окиси хрома может привести к появлению горячих трещин сварного шва,Пределы содержания ферромарганца0,6-3,07 и ферросилиция 0,4-2,07выбраны из расчета, чтобы соотношение марганца и кремния во флюсебыло близким к 3:1, что является оптимальным для получения необходимыхпластично-вязких свойств сварного соединения. Верхняя граница содержания ферросилиция во флюсе (2,07)ограничена по причине увеличенияколичества...

Номер патента: 1108108

Опубликовано: 15.08.1984

Авторы: Ганошенко, Зимин, Мизин, Наконечный, Носоченко, Пономаренко, Радченко, Рябцев, Харахулах

МПК: C21C 5/52

Метки: выплавки, марганецсодержащих, сталей

...материалов.Если алюминий подавать одновременно с марганецсодержащим шлаком,то металлический алюминий может контактировать с зеркалом жидкого металла. При этом наблюдается обычный,принятый при раскислении стали угаралюминия (50-60) . Учитывая, чточасть зеркала металла закрыта, а 45при расплавлении алюминий мгновеннораспространяется по всей поверхности, общий угар алюминия 15-20.Если алюминий подавать на поверхность металла, предварительно закрытую шлаком (для этого достаточнодать на зеркало металла 15-20 необходимого количества малофосфористого марганецсодержащего шлака),угар алюминия резко уменьшается исоставляет не более 3. 55Если подавать вначале на металлменее 15 необходимого количествашлака, то его будет недостаточно длясоздания...

Номер патента: 1108109

Опубликовано: 15.08.1984

Авторы: Белокуров, Викторов, Власов, Головченко, Квасов, Раковский

МПК: C21C 5/52

Метки: ванадийсодержащих, выплавки, сталей

...активность углерода, входящего в состав шлакообразующей смеси, в этих условиях обусловливаютбыстрое и полное восстановление окислов ванадиевого шлака и формирование раскисленного печного шлака безобразования балластных окислов, загрязняющих металл и увеличивающихколичество шлака.Введение в составе шлакообразующей смеси извести и разжижающей добавки в указанных количествах обеспечивает образование в начале восстановительного периода высокоосновно Ого, жидкоподвижного шлака с высокойактивностью окислов железа, марганца,ванадия, что обеспечивает их полноеи быстрое восстановление,Углерод, входящий в состав шлакооб. 15раэующей смеси, в условиях высокойтемпературы и восстановительной атмосферы восстанавливает окислы железа, содержащиеся в...

Номер патента: 1109448

Опубликовано: 23.08.1984

Авторы: Волович, Герасименко, Данченко, Жалыбин, Коваль, Мовшович, Мошкевич, Павлищев, Ротань, Самсонов

МПК: C21C 7/10

Метки: нержавеющих, производства, сталей

...степень десульфурации нераскисленного жидкого расплава, в результате чего при содержании серы в металле перед выпускомплавки более 0,0307 вынуждены обновлять шлак, 20Цель изобретения повышение степени десульфурации, пластичности и полируемости сталей.Поставленная цель достигается тем,что при способе производства нержавеющих сталей в процессе вакуумирования жидкий расплав дополнительнорафинируют отработанным порошкообразным известково-глиноземнстым шлаком, который в количестве 0,3-1,0 щ 0от массы металла вместе с титаном доначала перелива помещают на дно ковша, находящегося в вакуумной камере,Такое техническое решение повышаетдесульфурацию металла и обеспечивает35содержание серы в вакуумированном металле в пределах 0,008-0,0127.Кроме...

Номер патента: 1116076

Опубликовано: 30.09.1984

Авторы: Божко, Дробот, Калмыков, Красникова, Манько, Русинович, Фридман, Христюк

МПК: C21D 1/25, C21D 1/78, C21D 6/00 ...

Метки: аустенитных, дисперсионнотвердеющих, сталей, термической

...резанием аусте-З 0 нитных дисперсионнотвердеющих сталей почти в два раза наряду с сохранением высоких механическиХ свойств.Установлено, что в течение первых 9 ч обрабатываемость повышается незначительно, После 10-часовой вы держки в жидком азоте обрабатываемость резко улучшается и в течение дальнейшей выдержки до 15 ч практически не меняется. Поэтому длитель-,40 ность выдержки в жидком азоте должна Предлагаемыйспособ:закалка от 1130 Сстарение550 ОС 15 цохлаждение вжидком азотедо -196 С 76 2составлять 10-12 ч. Более длительныевыдержки использовать нецелесообразно,Улучшение обрабатываемости резанием аустенитных сталей происходитпосле обработки холодом при -150 Св течение 10 ч, однако проведениетакого режима намного сложнее и дороже...

Номер патента: 1118697

Опубликовано: 15.10.1984

Авторы: Гутнов, Игнатов, Михалева, Павлов, Попов, Рохлин, Удовиков

МПК: C21D 1/773

Метки: вакуумтермической, нержавеющих, сталей

...углерода из металла.Применение циклической обработкив вакууме с нагревом до температуры,исключающей .аплавлейие границ зерен, приводит к.созданию дополнительных термических напряжений, способствующих резкому ускорению диффузии атомов углерода, азота, водорода, .кислорода из металла, что значительно интенсифицирует процесс обезуглероживания и дегазации, уменьшает испарение основных легирующих элементов (за счет сокращения общей длительности нагрева в вакууме).В процессе охлаждения при последнем цикле вакуум-термической обработки изделия отпускают при 7603 111869 850 С для снятия внутренних напряжений и устранения чувствительности материалов к коррозионным разрушениям (МКК и КР под напряжением). Причиной возникновения склонности к МКК...

Номер патента: 1121300

Опубликовано: 30.10.1984

Авторы: Балдаев, Гавриленко, Глазов, Есин, Комельков, Кудряшов, Молчанов, Попов, Трахимович

МПК: C21C 5/52

Метки: выплавки, марок, нержавеющих, одношлаковым, процессом, сталей

...быстрее ход плавки . Поэтому покрытие меньше чем 0,3 площади поверхности ванны печи ведет к затягиванию процесса шлакообразованияОднако наиболее предпочтительно осуществлять присадку пластин через свод, когда можно "рассыпать" пластины на большую площадь поверхностишлака, т.е. повысить упомянутое покрытие до 0,8, этим самым ускорить наведение известково-глиноземистогошлака, улучшить усвоение легирующих элементов из присаживаемой массы сварных пластин,Практически покрытие сварными пластинами более 0,8 площади поверхности ванны печи получить не удается.Использование сварных пластин с долей алюминия менее 3 технрлогически не целесообразно, потому что в этом случае удельный вес пластины составляет более 7,3 г/см, и она опускается на...

Номер патента: 1122718

Опубликовано: 07.11.1984

Авторы: Завьялова, Козлов, Спиридонов

МПК: C21D 9/50

Метки: аустенитных, коррозионностойких, сварных, соединений, сталей

...наличием ферритной составляющей ( М -фазы), чтоприводит к недостаточной пластичности и увеличивает опасность растрескивания сварного соединения,Цель изобретения - исключениетрещинообразования и повышение пластичности.Поставленная цель достигается тем,что согласно способу обработки свар-ных соединений иэ аустенитных корроэионно-стойких сталей, включающемупластическую деформацию, нагревдо 1050-1100 С и охлаждение, пластиО 18ческую деформацию ведут со скоростью не более 0,1 м/с.При скорости деформации больше 0,01 и/с в металле шва и переходной зоны образуются микротрещины, которые могут привести к появлению разрывов.Сущность способа заключается в следующем.В применении к листовому, металлу предварительную пластическую...

Номер патента: 1122750

Опубликовано: 07.11.1984

Автор: Желиховская

МПК: C23C 11/10

Метки: легированных, низкоуглеродистых, сталей, термической

...р и м е р. Детали и образцы изстали 20 Х загружали в нагретую до930 С+100 печь типа Ц, По достижении температуры 850+10 С печьпродували керосином для вытеснениявоздуха. Керосин подавали в количест,ве 200-240 капель в минуту в течение10-15 мин до появления устойчивогофакела горения отходящих газов. После установления в печи температуры930+10 С вновь подавали керосинв количестве 120-30 капель в мину-,ту, ведя процесс с углеродным потенциалом 1,5-1,7%. Величина углеродного потенциала, с одной стороны, обеспечивали максимальноенасыщение стали углеродом, с другойстороны, не вызывала образованиясажи 1,контроль по цвету факела).Через 5-6 ч после получения двухтретьих общей глубины слоя насыщенияна корреКтировочном свидетеле подачу керосина...

Номер патента: 1122755

Опубликовано: 07.11.1984

Авторы: Абрамочкин, Овчинникова, Питилимова, Тюфтина, Фукс

МПК: C23G 1/06

Метки: раствор, сталей, травления

...известный раствор также не позволяет исключить шламообразование на поверхности.Целью изобретения является исклю чение шламообразования.Поставленная цель достигается тем, что раствор для травления сталей, ,содержащий соляную кислоту, ингибитар коррозии и воду, в качестве инги-ЗО битора коррозии содержит 4-бензиламин- -2,3-пентаметиленхинолин или 4-диэтиламин,3-пентаметиленхинолин при следующем соотношении компонентов, мас.7.:Соляная кислота 20,4-36,2 З4-Бензиламин,3-пентаметиленхинолинили 4-диэтиламин,3-пеитаметиленхинолин 0,01-0,25Вода Остальное 4 ОВводимые в раствор в качестве ингибиторов коррозии производные хинолина: 4-бензиламин,3-пентаметиленхинолин структурной формулыюнан н 45и 4-дизтиламин,3-пентаметиленхинолин...

Номер патента: 1125256

Опубликовано: 23.11.1984

Авторы: Варшавский, Дробин, Кудин, Плешивенко, Шаломеев, Шрамко, Шульте

МПК: C21C 5/52

Метки: выплавки, марганецсодержащих, сталей

...объясняется нижнее содержание окиси кремния 0,4. Соотношение 0,7 обусловлено основностью шлака.При соотношенйи 0,7 основность шпака понижается, окислы марганца связываются в прочные соединения н активность марганца в таких шлаках значительно ниже. Угар марганца из металла при этом увеличивается.Окислы марганца введены в шпакообразующую смесь для создания условий, препятствующих выгоранию марганца иэ шихты и переходу его в металл. Нижнее соотношение окисла марганца 0,35 обусловлено его необходимостью .концентрацией в шлаке, препятствующей реакции выгорания марганца из шихты, а верхнее - 0,65 обусловлено его агрессивностью к футеровке печи.1При более высоком содержании окиси марганца в шлаке шлак становится агрессивным,...

Номер патента: 1125265

Опубликовано: 23.11.1984

Авторы: Анпилогова, Дробот, Красникова, Маврушина, Манько, Никитченко, Стрельцова, Успенская

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, малоуглеродистых, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

...по составу, при высоких скоростях перераспределение легирующих элементов будет подавленозПовторная закалка от АС в .100- О 5.130 С увеличивает микронеоднородность мартенсита. В процессе последующего старения прн точно определенных температурах (Ас -140-110 ОС) в обогащенных объемах мартенсита происходит.ф-фпревращение; обра-. зующийся вторичный аустенит явля- ется устойчивым из-за высокой легированности, а условия окончательной закалки таковы, что этот аустенит имеет особую морфологическую форму дисперсных реечных кристаллов,образовавшихся вдоль мартенситных пакетов. Этот аустенит обеспечивает высокую вязкость при криогенных температурах, сохранившийся мартенсит старится, состаренншй мартенсит имеет достаточный уровень прочности, ....

Номер патента: 1126615

Опубликовано: 30.11.1984

Авторы: Анзин, Жучин, Квасницкий, Короткевич, Ларионцева, Ляшенко, Максутов, Мысина, Пакулева, Пименов, Пискойкин, Самсонов, Спектор

МПК: C21D 1/78

Метки: высоколегированных, сталей, термической

...при этих температурах в течение 1,0 ч достаточна для полногорастворения избыточных карбидов, выравнивания химичеекой и структурнойнеоднородности по сечению слиткаили заготовки, предотвращает оплавление легкоплавких участков, в ре зультате чего получают однородныйу-твердый раствор. Выдержка более1,0 ч нежелательна, так как наиболееэффективное выравнивание химсоставапри средних температурах солидусапроисходит в начальный период нагрева. Нагрев выше средней температурысолидуса приводит к явлению перегрева и оплавлению металла.Деформацию (прокатку) осуществляютпосле подстуживания в интервале температур (Т -40 С) (Т+20 С)где Тс - температура солидуса,Т - температура выделения избы"точных карбидов.В указанном интервале достигаетсявысокая...

Номер патента: 1128150

Опубликовано: 07.12.1984

Авторы: Глазов, Макарова, Малышева, Сальников, Семенов, Соколов, Хубрих

МПК: G01N 17/00

Метки: коррозии, межкристаллитной, нержавеющих, склонности, сталей, электролит

...0,1 В (НКЭ).Электролит готовят следующим образом.Рассчитывают необходимые количества в 1 мл НЯО (уд.вес. 1,38) и НС 1, ,(уд.нес 1,1691 ддя достижения требуемой концентрации на 1000 мл вод ного раствора. Электролит составляют в следующем порядке. В отмеренном количестве НИО растворяют необходимоеколичество оксалата церия Се(С 04)5 добавляют отмеренйое количество НС 1 затем уротропин, и разбавляют раствор до 1000 мл дистиллированной водой. Определение склонности стали к МКК с помощью предлагаемого электролита проводят следующим образом.Заливают электролит в ячейку с разделением катодного и анодного про" странства, подготовленный образец с рабочей поверхностью 0,5-2 см катодно поляризуют 3-5 .мин при потенциале 0,7-0,75 В (НКЭ), затем...

Номер патента: 1130446

Опубликовано: 23.12.1984

Авторы: Вивсик, Курланов, Потапов, Сердюк, Харин, Шелободкин

МПК: B23K 35/362

Метки: автоматической, высокоскоростной, сварки, сталей, флюс

...улучшения формирующихсвойств и отделимости шлака суммар 446ное содержание кремнезема и окиси алюминия составляет не менее 503.Введение окиси цезия в указанных пределах способствует повышению устойчивости горения дуги, что позволяет вести процесс .сварки на скорости более 100 м/ч лри низких (28-32 В) значениях напряжения. При указанных значениях напряжения обеспечивается ни: - кая интенсивность кремневосстановительного процесса и, следовательно, снижается склонность к образованию горячих трещин в металле шва в условиях быстрого темпа нарастания внутренних напряжений в кристаллизующемся металле.Введение окиси цезия в указанных пределах способствует не только повьппению стойкости металла шва против образования горячих трещин при...

Номер патента: 1130614

Опубликовано: 23.12.1984

Авторы: Антонов, Братчиков, Голубых, Морозова, Турпак

МПК: C21C 5/52

Метки: выплавки, дуговых, сплавов, сталей, электропечах

...а в качестве связующего - жидкое стекло.Благодаря наличию связующего масса обладает вязкостью, равномерно распределяется и надежно закрепляется на 20 поверхности отдельных кусков шихты и после испарения из нее воды способ- . на образовывать механически прочный слой, разрушающийся при опускании электрода на шихту, чем обеспечивается достаточный электрический контакт. После проплавления колодцев дуги горят на образовавшийся шлак, что положительно сказывается на тепловом балансе печи. В результате увеличения 0 проводимости дугового промежутка удлиняются дуги и проплавление колодцев происходит по большему диаметру. Это ускоряет процесс расплавления твердой шихты и в целом увеличивает произво дительность процесса За счет надежной...