Патенты с меткой «сталей»

Номер патента: 879372

Опубликовано: 07.11.1981

Автор: Асвиян

МПК: G01N 3/00

Метки: водородосодержащей, давлением, длительной, образцов, прочности, среды, сталей, трубчатых

...этих значениях 6 влияние водородосодержащей среды йа трубчатые и сплошные образцы проявляется в небольшой степени, поэтому диаграмма879372 Формула изобретения Составитель М. КузьминРедактор И. Гохфельд Техред С.Беца Корректор М. Коста Заказ 9705/9 Тираж 910 Подписное ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж, Раушская наб., д. 4/5Филиал ППП фПатент, г. Ужгород, ул. Проектная, 4 длительной прочности при С( Ь трубчатых образцов может быть представлена участком диаграммы длительной прочности сплошных образцов,Затем определяют парциальное давление водорода в водородосодержащей,среде и химический состав стали,Диаграмму длительной прочности трубчатых образцов сталей под внутреннимдавлением...

Номер патента: 880671

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Готальский, Демченко, Купорев, Новикова, Снисарь

МПК: B23K 28/00

Метки: дуговой, закаливающихся, сварки, сталей

...сварки закаливающихся сталей аустенитными материалами имеет тот недостаток, что получаемый при нем металл шва обладает низким пределом текучести (бо ( 50 кг/мк"). Между тем во многих отраслях современной промышленности должны применяться закаливающиеся стали, обладающие высоким пределом текучести, так называемые высокопочные стали с бд,= 601 80 кг/мм и более.Йэвестен также способ сварки высокопрочных сталей с применением сварочных материалов, обеспечивающих металл шва аустенитного класса 133 .Однако способ имеет ограниченное применение и требует для повышения прочности шва больших его усилений, что сильно увеличивает количество направляемого металла и, следовательно, объем сварочных работ. Кроме того, такое усиление шва является...

Номер патента: 881129

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Гутнов, Кулемин, Мешалкин, Некрасова, Петухов, Сокол, Спектор, Сучков, Энтин, Яценко

МПК: C21D 1/04

Метки: высокоуглеродистых, подшипниковых, преимущественно, сталей, термической

...общую б 5 продолжительность обработки.Предлагаемый способ термическойобработки опробован в полупромышленных условиях ЦНИИчермета на образцахиз горячекатанного подката сталиШХ 15 диаметром 8 мм и длиной 102 ммсо структурой, состоящей из пластинчатого перлита и тонкой цементнойсетки, твердость которых составляет НВ 388-401. Химический составстали,Ь; углерод 1, хром 1,7, кремний 0,25, марганец 0,3, никель 0,2,молибден 0,04, железо - остальное.Наложение ультразвуковых колебанийчастотой 19,6 кГц осуществляют, используя непосредственный акустический контакт колебательной системы сторцом образца с амплитудой в 10100 мкм, что соответствует амплитуде деформаций в интервале 3, бх 10 4 З,бх 10 , Нагрев стали производят спомощью индукционной...

Номер патента: 881133

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Белугин, Вольченко, Соколов, Чечекин

МПК: C21D 1/78

Метки: заготовок, конструкционных, легированных, сталей, термической

...свойства заготовок после термической. обработки приведены в табл. 2.При удовлетворительной обрабатываемости холодной объемной штамповкой твердость должна быть не более 155 кгс/ммО, а отношение текучести к пределу прочности не более 0,7,Проведение изотермической выдержки при температуре ниже точки Ас на 20-100 С после аустеяизации обеспе- чивает получение дефферинцированной феррито-перлитной структуры с сохранением до 30 переохлажденного аустенита. Форма перлита при этом пластинчатая. Последующий нагрев до тем - пературы вблизи точки Ас, т.е. выше ее на 10-50 оС и выдержка при этой температуре обеспечивает смягчение части феррита, получившегося при изотермической выдержке и сОхранившегося при выдержке в межкритическом интервале...

Номер патента: 881134

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Глуховский, Покровский, Попова, Самсонов, Синельников, Хасин, Черненко, Юров, Якобсон

МПК: C21D 8/06

Метки: заэвтектоидных, сталей

...границам зерен аус"тенита, успевающего рекристаллизоваться при горячей деформации,.особенностью поведения эаэнтектоидных .сталей при деформации в верхней части межкритического интервала температур (от,Асщ до Ас - 100 оС) является то, что л этом растворяютсяостатки,. карбидной сетки, не растворившиеся при нагреве до этих температур, одновременно происходит выделение заэвтектоидных .карбидов на скопленьях дислокаций внутри зерен аустенита, Выделение карбидов на дислокациях препятствует их скольжению,поэтому при деформации идет непрерынный процесс зарождения .новых дислокаций и их закрепления выделяющи- Омися карбидами, .которые полностьюподавляют рекристаллизацию аустенита,В связи с этим при .последеформационном охла:кдении,металла...

Номер патента: 884859

Опубликовано: 30.11.1981

Авторы: Бегак, Гиршов, Калякина, Корнеев, Мебель, Рабинович, Титенская, Урбанюк, Федоров

МПК: B22F 3/20

Метки: быстрорежущих, сталей

...по сравнению с титановой фольгой.Из опытов 7 и 8 следует, что увеличение соотношения. масс геттера и порошка сверх 0,004 1 20/5000) не при водит к дальнейшему снижению содержа. ния СО.Таким образом, в качестве нижнего предела этого соотношения принято значение 0,004.На практике содержание кислорода после длительного хранения порошка может возрасти до 0,04-0,05 за счет поступления атмосферного воздуха через отдельные неплотности тары или капсулы. Расчеты показывают, что при содержании кислорода в порошке до 0,05 соотношение масс геттера и порошка должно быть 0,006,Соотношение масс геттера и порош.ка 0,004 рекомендуется для порошков быстрорежущих сталей, содержащих менее 0,033 кислорода, соотношение 0,006 - соответственно для...

Номер патента: 885296

Опубликовано: 30.11.1981

Авторы: Александров, Колобов, Леонова, Рыбалко, Фрейд

МПК: C21D 1/26

Метки: аустенитных, нержавеющих, сталей

...против коррозионного растрескивания.Поставленная цель достигается тем,что в способе обработки иэделий изнержавеющих аустенитных сталей, вклю. чающем холодную деформацию и отжиг,о последний производят при 550-600 С с выдержкой 10-25 ч.В результате такой термической обработки происходит локальное термомеханическое упрочнениедеформированного по контуру отверстия металла на глу бину 0,2-0,3 мм, При отжиге при 550- 600 С происходит изменение субструМ- туры деформированного слоя металла: плотность дислокаций повышается, дис. локации при этом располагаются в по лигональных заблокированных стенках с размерами ячеек 1-3 мкм, по прлосам скольжения и дислокациям выпадают мелкодисперсные карбиды хрома,препятствующие дальнейшему перемещению 40...

Номер патента: 885300

Опубликовано: 30.11.1981

Автор: Шведов

МПК: C21D 1/74

Метки: аустенитно-ферритного, аустенитного, классов, сталей, термической

...по скорости к окислению хромистых ферритных сталей, которые, как известно, обладают высокой стойкостью. Приведенные результаты сравнительных испытаний показывают, что коррозионная стойкость хромомарганцевой стали Ю 1 после обработки в вакууме по предлагаемому способу повысилась, при 800 фС в 18,6 раза, при 700 С в 3,3 раза, хромоникельмарганцевой Ю 4 при 800 С - в 2,7 раза, марганцевоалюминиевой (типа ферманал) пРи 800 С - .в 6,7 раза, при 700 С в 2,4 раза.Предлагаемый способ в отличие от способов химико-термической обработки и, в частности вакуумной металлизации, .значительно более простой, так как не требует предварительной подготовки покрываемой поверхности (трудоемкой и сложной операции), устройства сложных испарительных систем П р...

Номер патента: 885301

Опубликовано: 30.11.1981

Авторы: Любашевский, Мавлюдов, Мухамедов, Херсонский

МПК: C21D 1/78

Метки: пружинных, сталей, термической

...переход через точку магнитного превращения в стали. 45П р и м е р 1Пружинную сталь 65 Г в виде зубчатой ленты толщиной 1,6 + 0,1 мм и шириной 16 мм перемещают непрерывно-последовательным способом сквозь индукционные нагреватели, в которых осуществляется циклический нагрев под нормализацию, закалку и отпуск. Скорость перемещения ленты 5 м/мин.В первом индукционном нагревателе ленты нагревают до 1000 С с величиной цикла 100 С и в два этапа: в магнитной зоне со скоростью 250 + + 20 С/с, и внемагнитной зоне дооТ 100 С со скорс 1 стью 100 + 20 С/с. После проведения трех циклов в ука занном интервале температур ленту охлаждат со скоростью 2 + 1 С/с в трубчатой водоохлаждаемой емкости,расположенной последовательно .индукционному...

Номер патента: 891812

Опубликовано: 23.12.1981

Авторы: Гак, Карязин, Петрова

МПК: C25F 3/24

Метки: полирования, раствор, сталей, электрохимического

...А/дм 50 100100 50 50 100 100 100 20 Х 13 20 Х 13 20 Х 13 20 Х 13 40 Х 13 Х 12 1 Х 13 Х 28Нержавеющая стальо Материал анода Материал катода Продолжительность,мин 2 0,5 Класс чистоты, ч до полированияпосле полирования 10 1 О 10 0,41- 0,45-0,47-0,54 0,55 О)57 шероховатость, мкм до полирований 0,400,.55 0,420,56 6,410,55 0,410 56 0,420,55Относительное сглаживание,4 78 Сглаживания 76 нет 79 78 77 89 90 90 Отражательная способность,3 Е 9 75 48 90 90 Количествоснимаемого металла, мкм 12 11 11 10 12 Скорость съема,мкм/мин 18 7,5 22 12 12 11, 11 Как видно из таблицы, раствор с .ляет получить качественной обработдобавкой только ПАВ (пример 4) или - ки поверхности хромистых сталей- только глицерина (пример 3) не позво- чистота поверхности...

Номер патента: 893325

Опубликовано: 30.12.1981

Авторы: Григорьев, Гринченко, Оленин, Пухонто, Разгуляев

МПК: B21D 25/00

Метки: мартенситностареющих, правки, сталей

...4 3 89туры 820 + 10 С, выдерживают при этойтемпературе в течение 1 ч, охлаждаютдо комнатной температуры и нагреваютповторно до 500 - ЯО С, в течение3-4 ч, а затеи охлаждают,1. Способ правки изделий из мартенситно-.стареющих сталей путем нагрева до температуры аустенизации, приложения нагрузки в период аустенизации и последующего охлаждения до температуры конца мартенситного превращения, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью повышения качества изделия, после окончания мартенситного превра 3325 4щения, изделие повторно нагревают дотемпературы старения и прикладываютк нему наГрузку в период старения.2. Способ по и, 1, о т л и ч аю щ и й с я тем, что нагрузку прикладывают в течение всего процесса термообработки. 3 Способ по и 1, о т...

Номер патента: 893366

Опубликовано: 30.12.1981

Авторы: Веллер, Давыдов, Коняев

МПК: B21J 5/00

Метки: класса, мартенситного, сталей, упрочнения

...сжа.той заготовки до завершения деформации. Из сравнения результатов, приведенных в . табннна, нанна, что значения орочноетн б,Я, пластичности (Чр) и ударной вязкости (а ) фф для образцов, продеформированных редуцирова. нием и гидроэкструзией практически не отличаютсядруг от друга и находятся в пределах разброса измереиий.П р и м е р 2, Из стали ЗОХГСН 2 А, термо-ээ обработанной по режиму: закалка 910 С в мас.Оле, отпуск 270 С в аечение 1 ч, изготовляют заготовки диаметром 13,7 и длиной 62 мм,4Предварительное сжатие заготовки осуществляюттраверсой пресса, а перемещение матрицы - выталкивателем или специальным гидроцилиндром.Это позволяет не только упростить осуществле.ние деформационного старения мартенсита в условиях...

Номер патента: 894001

Опубликовано: 30.12.1981

Авторы: Меликьян, Попова, Северинов

МПК: C21D 6/02, C21D 8/00

Метки: мартенситностареющих, сталей, термомеханической

...при термомеханическом упрочнении после известного и предлагаемогоспособов.. Иэ приведенных данных видно, что после термомеханического упрочнения по предлагаемому способу предел прочности возрастает=на 10%, сужениена 40% удлинение ена 15% (проценты относительные), а ударная вязкость не изменяется,Данные, приведенные в таблице, подтверждают, что комплекс механических свойств исследованной стали после предлагаемого способа обработки выше, чем после известного способа.Предлагаемый способ термомеханичес кой обработки может найти применение при изготовлении деталей машиностроения, его применение может повысить работо 3 894001температуры аустениэации и дополнитель-:ную пластическую деформацию Я,Недостатком известного способа является то, что...

Номер патента: 899213

Опубликовано: 23.01.1982

Автор: Фомичев

МПК: B21J 13/02

Метки: деформирования, жаропрочных, сплавов, сталей, штамп

...-45, Поковка 5 из жаропрочной тали расположена между рабочимставками. 5 Штамп работает следующигл образом.При действии на заготовку внешнейнагрузки р на наклонных сопрягаемых поверхностях возникают сжимающие напряжения , норглально к ним направленные. Эти напряжения дают радиальную составляющую. В результате напряженное состояние металла вставок будет представлять неравномерное всестороннее сжатие. Величина напряжений , зависит от усилия Р н угла наклонасопрягаемых повеорхностей.оПри увеличении угла о от 2 до 45 напряжения г 1 и величина радиальной составляющей этих напряжений увеличиваются. Таким образом, при деЯствии на заготовку внешней нагрузки р на металл рабочих вставок действуют радиальные сжимающие напряжения, про...

Номер патента: 899312

Опубликовано: 23.01.1982

Авторы: Гендельман, Кирьяков, Кузнецов, Титаренко, Уманский, Фишбейн

МПК: B23K 35/362

Метки: керамический, механизированной, сварки, сталей, флюс

...металле шва, снижает тепловложение воколошовную зону и ускоряет процесс крис.таллизации сварочной ванны. Все это замед.ляет диффузионные процессй, уменьшаетхимнеоднородность в зоне сплавления и способствует повышению ее стойкости противобразования трещин-отрывов.Повышенная стойкость швов против образования горячих трещин и трещин. отрывовв зоне сплавления, а также снижение тепловложения в зону сплавлення при сварке подпредложенным керамическим флюсом позволяет существенно поднять режимы сварки эакаливающихся сталей без снижения качествасварных соединений. Таким образом, повыситьпроизводительность сварки, Так, введение вфлюс аустенитного хромоникелевого порошка5 8993 вышеуказанного состава при сварке аустенитной проволокой марки Св...

Номер патента: 899664

Опубликовано: 23.01.1982

Авторы: Бережиани, Гогоберидзе, Джапаридзе, Жордания, Имнадзе, Кашакашвили, Мирианашвили

МПК: C21C 7/00

Метки: азотом, легирования, сплавов, сталей

...либ нибудь инертный телем н шлак. Г ом-нос как азот, ли газ (2126 Недостатками способа является то, что коэффициент усвоения азота металлом сравнительно низок. течественн не производит арганца, а выства азота. В настоящее вре промышленность поч азотистую лигатуру899664 Формула изобретения 1 О Со стави тель И. Ч епико в а Редактор И. Николайчук Техр ед И. Гайду Корректор й МакаренкоЗаказ 12075/35 Тираж 586 ПодписноеВНИИПИ Государственного комитета СССРпо делам изобретений и открытий113035, Москва, Ж, Раушская наб д. 4/5 Филиал ППП "Патент", г, Ужгород, ул. Проектная, 4 Вдувание азотирующей смеси в печи требует изменения технологии плавки и увеличивает длительность плавки,Целью изобретения является повышение коэффициента усвоения...

Номер патента: 899710

Опубликовано: 23.01.1982

Авторы: Духанин, Козельский, Серый, Шендеров

МПК: C23C 9/10

Метки: сталей, сульфоцианирования, чугунов

...цель достигается тем, что над расплавом, применяемым для у насыщения деталей, создают газовую атмосферу с парциальным давлением кислорода 0,006-0,13 кгс/смпутем подачи инертного газа, например азота. 10Создание над зеркалом расплава защитной инертной атмосферы с пониженным содержанием кислорода приводит к резкому снижению скорости накопления карбоната, и следовательно, 1 В к повышению таких технологических характеристик способа, как сохранение на длительное время насьш 1 ающей способности, зависящей от содеркания цианата, и значительное снижение расхода солей и регенераторов.П р и м е р , Исследования проводились на модельной ванне с раэмеПредлагаемый Характеристика способаИзвестный Парциальное давлениекислорода,ата 0,006 0,07 0,1...

Номер патента: 901298

Опубликовано: 30.01.1982

Авторы: Бородин, Бушмелев, Быстров, Иванов, Кремянский, Минченко, Мирошниченко, Петров, Сивков, Ширяев

МПК: C21C 7/10

Метки: нержавеющих, обезуглероживания, сталей

...и способствует повышению стойкости футеровки.При этом при расходе углекислого газа в количестве менее 5% от общего раохода смеси процесс не имеет сушественных технологических преимуществ по сравнению с продувкой металла снизу одним . аргоном, в то время как конструктивно установка усложняется, При расходе углекислого газа более 50% от общего расхода смеси эндотермические реакции приобретают чрезмерное развитие, что приводит к значительному снижению темп 8 55 . ратуры расплава и делает невозможным ввод в металл требуемых количеств ферросплавов. 4При температурах металла по 17001750 и более 1750 С содержание СОв продувочной смеси составляет соответственно 10-30, 50-70 и 100-120% отрасхода аргона. При более низком расходеСО...

Номер патента: 901302

Опубликовано: 30.01.1982

Авторы: Беловодский, Бескровный, Власов, Гудков, Дорофеев, Красиков, Строк, Шаурова, Шахов

МПК: C21D 1/78

Метки: аустенитных, литых, сталей, термической

...аустенита за счет фазового наклепа при вьделении карбидов и СХ-фазы,большего дробления окислов, фосфидной эвтектики и т,п. Поэтому в этотпериод стремятся получить выделениекарбидов и СХ-фазы как по границамзерен, так и в их центральной зоне.оПоследующий нагрев от 550 С до1100 С необходим для полного раствоорения карбидов с(. в Г превращениярастворения фосфидной эвтектики,окислов перевода примесных элементов в твердый раствор рекристаллизации и получения чистой аустенитовойструктуры.В отличие от известных режимоврекристаллизации и получение чистойаустенитовой структуры с тонкимиграницами зерен проходит интенсивнее и полнее за счет фазового накле-,па и пластической дефермации в результате 3 Фс, превращений.Положительный эффект в...

Номер патента: 901343

Опубликовано: 30.01.1982

Авторы: Аракелян, Бредихин, Даутбаев, Кононов, Слуцкий

МПК: C23C 9/00

Метки: комплексного, насыщения, состав, сталей, хромникелевых

...затвором при 1000 . 50 С. Продолжительность процесса составляет4;8 ч,Обработку проводят в составах, при 1 веденных в табл, 1,Табл и ца 1 ОстальноеТо же 10 125 10 2 27 12 3 28 10 Для определения термоцикличностиообразцы с покрытием нагревают до 1100 Си охлаждают в воде до 30-40 С,В табл, 2 даны основные свойства полученного покрытия на стали Х 23 Н 18.(привес г/м ) Состав Известный Предлагаемый В 2,5 раза выше,чем у прототипа 1,5 То же 2,0 В 2 раза выше,чем у прототипа Формула изобретения Состав для комплексного насыщения хромникелевых сталей, содержащий хром, борную кислоту, алюминий, хлористый аммоний, окись алюминия, г т л и ч а ющ и й с я тем, что, с целью повышгния Белью изобретения является повьппение термостойкости, эргзионной и...

Номер патента: 901347

Опубликовано: 30.01.1982

Авторы: Ворончихин, Мезрин, Мирошина, Орлов, Русских, Сурнин

МПК: C23C 9/04

Метки: сталей, химико-термической

...угледля придания поверхых свойств. 15-30, зовани я способа стых сталей с о 0,3 Ж малося окрашенные сфатные пленки. оу гле роди стых олее 0,53 углеимеющие чер фосфора, который, образуя Фосфиды с катионами железа, затрудняет процесс окисления поверхности и способстьует образованию йнтерферирующей оксиднофосфатной.пленки.П р и и е р. Детали из стали марки 50 помещают в железный контейнер . и засыпают смесью содержащей вес.Ф:Суперфосфат двойной гранулированный технически 6чистый ) 60Углерод ,древесный уголь) 10Фарфоровая крошка 30 и выдерживают при 850 С в течение 2,5 ц. Размер частиц в смеси составля Б ет 0,5-15 мм.Охлаждение деталейконтейнером проводят в воде при 20 С.При охлаждении в воде предотвращается дальнейшее утолщение пленки и об...

Номер патента: 901354

Опубликовано: 30.01.1982

Авторы: Кенис, Мигачева, Трахтенберг, Якубович

МПК: C23C 11/16

Метки: азотирования, газового, инструментальных, сталей

...выдержку в насыщающей среде ведут в течение 30-бО мин и повторяют выдержки 2-5 раз.Если соотношения длительностейпоследующей и предыдущей выдержкименьше 0,5, то интенсивность азотирования снижается и за 2-5 выдержекне удается достичь желаемой глубины азотированного слоя, т.е. 0,25-0,30 мм. Если же длительность последующей выдержки снижается незначительно и соотношение длительностейподдерживается выше 0,85, то это приводит к ухудшению качесТва (снижениемикротвердости) азотированного слоя50эа счет появления -фазы. Изменение длительности выдержки в инертной среде в известных пределах практически не влияет на глубину аэотированного слоя и микротвердость,поэтому целесообразно выдержки в инертной среде вести с постоянной...

Номер патента: 903010

Опубликовано: 07.02.1982

Авторы: Акулов, Асонова, Доронин, Иванов, Мышкин, Райков

МПК: B23K 9/02

Метки: обратной, односторонней, подкладка, сварке, сталей, стороны, формирования, шва

...изделию 3симметрично относительно стыка, расположены вставки 5 из неорганическогоматериала, выполненные в виде полоспрямоугольного сечения. Температураплавления неорганического материаладля формирования обратного валикашва оптимальной конфигурации должнабыть выше температуры плавления формирующего слоя на 100 - 350 С.Подкладка помещается под свариваемое изделие и приклеивается к егоповерхности.При сварке происходит проникновение расплавленного металла шва в.шлаковую ванну. Так как температураплавления вставок ниже температурыплавления формирующего слоя вставкизадерживают на какое-то время прохождение жидкого металла в шлаковуюванну, в то же время между вставкамижидкий металл свободно внедряется вшлаковую ванну. При этом...

Номер патента: 905296

Опубликовано: 15.02.1982

Авторы: Спектор, Яценко

МПК: C21D 1/78

Метки: легированных, сталей, сфероидизирующей, углеродистых

...способ позволяет получить мелкоцисперсный однородный зернистый перлит и снизить термическиенапряжения. Д ля более полного протекания перлитного превращения перец нагревом цо температуры вышеАспроводят нагрев цо температуры ниже Лсна 20-40 С.оПредложенный способ осуществляли настали ШХ с размером исходных заготовок 24 мм. Технологичес.;ий процесспроизводил:я по двум режимам, включаянагрев до 1000 С, выдержку 20 мин,о3 с)О прокатку за три прохоаа с суммарным обо жатием Е=557 ао температурь 850 С, охлажаение ао 3500 С со скоростью 100 сС/, послецующий нагрев за 3 мин ао 730 С, выдержку 1,0 ч и охлажпени 6 на возпухе.Режим 2 включал нагрев цо 1100 С, выдержку 20 мин, прокатку за три прохоаа с суммарным обжатием Е=55%, ох...

Номер патента: 905329

Опубликовано: 15.02.1982

Авторы: Беляев, Еперин, Крутиков, Нестеренко, Прозоров

МПК: C23G 5/02

Метки: оборудования, раствор, сталей, теплоэнергетического, углеродистых

...приготовленный раствор вносят 200 мг окиси железа ( РВО ) в виде порошка, Окись железа 190 япляется наиболее труднорастворимым из окислов железа. Далее раствор выдерживают в течение 2 ч при температуре 98 фС, после чего отфильтровывают из нерастворившейся части порошок, В фильтрате определяется концентрация растворенного жедээа, Данные опытов сведены в табл, 2,Иэ табл, 2 следует, что все комновидии трилона Б с органическими кислота 9ми имеют максимальную скорость растворения окиси железа в интервале рН2,5-3,5, а при рН 42,5 и рН ) 3,5скорость растворения окиси железа резко уменьшается. Наибольшей скоростьюрастворения обладает композиция трилона В с молочной кислотой. Поэтому вовсех отдельных опытах используется совместно с трилоном Б...

Номер патента: 908526

Опубликовано: 28.02.1982

Авторы: Киреев, Ласковнев, Лысов, Севастьянов, Стрикелев, Челышев

МПК: B22F 3/10

Метки: легированных, порошков, спекания, сталей

...увеличение интервала термоциклирования выше температуры Ас приводит к увеличению зерна, которое не будет компенсироваться дроблением прй однократном полиморфном превращении у ,с, в то же время незначительный перегрев выше температуры Ас не обеспечивает полного поли 3морфного превращения, что приводит к уменьшению эффекта термоциклирования, Расширение интервала термоциклирования эа счет снижения температуры значительно ниже Аг не приводит к дополнительному дроблению зерна вследствие того, что уже весь мате 15 ют в механическом двухконусном смесио теле емкостью 30-50 кг при вращении 15 30 Э 5 ао риал претерпел рпревращение идальнейшее снижение температуры толь. ко удлиняет цикл термообработки.Значительный нагрев выше температуры Ас 5...

Номер патента: 908840

Опубликовано: 28.02.1982

Автор: Карпенко

МПК: C21C 5/52

Метки: выплавки, сплавов, сталей

...к увеличению угарасиликобария и затрат на модифицирование,П р и м е р 1. Проведена выплавка легированной конструкционной стали 25 ХГТ виндукционной печи модели ИСТ - 016, Плав.ку производят на чистой шихте с перегревом расплавленного металла на 250 - 260 Свыше температуры плавления, Выдержка лерегретого расплава составляет 10-20 мин. После достижения заданного перегрева при план.ке предлагаемым способом производят раскисление стали (в два приема по 2,5 кг/т)введением боркалька, а после выдержки -микролегирование комплексной лигатуройна основе титана и марганца в количестве0,05 - 0,1 вес,% и за 1 - 3 мин до окончанияплавки - модифицирование силикобарием вколичестве 0,02 вес.%.Для получения сопоставительных данныхв этой же печи...

Номер патента: 908857

Опубликовано: 28.02.1982

Авторы: Кондратов, Скворцов

МПК: C21D 7/00

Метки: сталей, углеродистых, упрочнения

...частотах 5-100 Гц в течение 530 мин.Н р и м е р, Испытаниям подвергают стали двух составов, %: сталь 1аустенитно-мартенситная) углерод1,1, никель 71, медь 2, железо остальное, сталь 2 (аустенитная) - углерод 1,1 никель 10,1, медь 2,0,железо остальное. После термической обработки (закалка от 970 оС в масле)фазовый состав сталей следующий,вес.й,сталь 1 " графит 0,2, мартенсит 18,аустенит остальное; сталь 2 - графит 0,2, аустенит остальное. Образцыс цилиндрической форйой рабочей части(диаметр 5, длина 30 мм) изготовленыс точностью по 3 квалитету, шероховатость поверхности по 5 квалитету и 30 радиальным биением покл. точнос,5 цель нени верх ческ терв цион при ч 4 5 3 О 35спертиэво СССР13.07.6 4,5 0 0 киесящиеаллов968 свой темп...

Номер патента: 908937

Опубликовано: 28.02.1982

Авторы: Ворошнин, Кухарев, Кухарева, Сулейманов, Хаппалаев

МПК: C23C 9/02

Метки: высокоуглеродистых, диффузионного, порошкообразный, состав, средне-и, сталей, хромирования

...в условиях жидкостного трения скольжения в воде.Поставленная цель достигается тем, что в известную порошковую смесь, содержащую окись хрома, алюминий, сурьму, медь, окись алюминия, хлористый аммоний, дополнительно вводят кадмий при следующем соотношении компонентов, мас.%:Кадмий 0,05 - 0,2Медь .1-3Сурьма 7 - 9Алюминий 6,4-7,6Окись хрома 16,2-17Хлористый аммоний 1,55 - 3Окись алюминия 63-65П р и м е р. Хромирование железоугле. родистых сплавов осуществляют в контейнерах с.плавкими затворами при 1050 фС в течение908937 Упрочняемыи мате ежим ХТО Глчбина Состав, мас. % на лунки,т С с ч мкм ИзвестныйСгОя 168+ А 1 7,2+ 8 Ь 8+ Сц 2+ А 10 з 64+ ЙН 4 С 1 2 У 8 1050 6 80 ПредлагаемыйСггОз 1612+ А 1 76+ СО 02+ 8 Ь 9+ Сц 1+ А 10 г 63+ йНаС...

Номер патента: 908938

Опубликовано: 28.02.1982

Авторы: Ворошнин, Кухарев, Кухарева, Сулейманов, Хаппалаев

МПК: C23C 9/02

Метки: диффузионного, порошкообразный, состав, сталей, углеродистых, хромирования

...состав порошковой насьпцающей среды, содержащий окись алюминия, окись хрома, железо, сурьму, алюминий, хлористый аммоний, Химико-термическую обработку в из 1 вестной среде осуществляют при 950 - 11 агС, следствием чего является необходимоеть проведения последующего процесса нормализации деталей из углеродистых сталей 11.Однако обработка из известного состава прио т 800 С позволяет получать неравномерныс кар. бндные слои на сталях 45 и У 8 толщиной до 5 мкм, что недостаточно для внедрения его в производство.Наиболее близким к предлагаемому является состав 21 содержащий, мас.%: Сг,Оз 16,8+20 + А 1 7,2 + ЬЬ 9 Со 1 + А 10,63+ ННС 1 3.Однако известный состав позволяет получать карбидные слои голгциной только до о Красною 3...