Архив за 1992 год

Номер патента: 1731824

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Баптизманский, Бойченко, Величко, Кориновский, Хоружая

МПК: C21C 5/28

Метки: выплавки, конвертере, стали

...после выхода газов происходит за счет осыпания тощего угля в каналы пор, что и уменьшает газопроницаемость слоя топлива, За время нагрева уголь не успевает сгореть полностью,Предпочтительнее применение пенополистирола с размером частиц 0,5 - 1,8 от среднего размера частиц загружаемого тощего угля, При данном размере материала происходит образование пор, обеспечивающих наилучшую газопроницаемость слоя топлива. При меньших размерах частиц величина образующих пор незначительно и слой топлива плотный, Требуемой газопроницаемости слоя достичь неудается. При большом размере частиц пенополистирола образуются поры относительно большого размера и после их сгорания происходит40 45 50 55 разрушение пор за счет засыпания пор мелкозернистым углем,...

Номер патента: 1731825

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Богушевский, Лигоцкий, Сенаторов, Сорокин, Церковницкий

МПК: C21C 5/30

Метки: ванны, конвертере, уровня

...погружения фурмы вэмульсию, м,Учитывая то, что можно принять газошлакомеодувкой в с р дкг/м;анны в спокойном состомассе садки в середине ки,м;циент пропорционально- рого определяется по геданным рабочего ертера в середине кампа при средней массе садки, - положение фурменного наконетносительно уровня спокойного мм,"вУчитывая, что в рассматриваемом случае дозвуковой области числа Маха (М), представляющие собой отношение скорости газа к скорости звука в данной среде, М 1, общее сопротивление набегающему потоку близко к нулю, величиной силы аэродинамического воздействия потока отходящего газа на фурму ввэр можно пренебречь.Решая совместно уравнения (1) - (6) и(11) относительно йв, получимл,+кл. -. Таким образом, сила тяжести фурмы сводой...

Номер патента: 1731826

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бурлака, Гордиенко, Ильин, Монастырская, Новолодский, Паляничка, Пан, Спирин, Топычканов, Третьяков

МПК: C21C 7/00

Метки: азотом, микролегирования, стали

...что связано с увеличением заплесков металла на стенки изложницы.Уменьшение диаметра потока азота, ис пользуемого для обдува струи, ниже 2,0 диаметра струи металла (вариан 11) не обеспечивает эффективной защиты жидкого металла от вторичного окисления по причине разрыва сплошности газового потока, что приводит к повышению окисленности, появ10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 лению строчек оксидных неметаллических включений, повышению угара микролегирующих элементов и, как следствие, снижению уровня механических свойств готовой стали,Увеличение отношения диаметра газового потока к диаметру струи металла сверх 3,5 приводит к тому, что поток азота недостаточно обволакивает поверхность металла, в результате чего не достигается требуемая...

Номер патента: 1731827

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Гринберг, Дворядкин, Жердев, Игнатьев, Казаков, Кущенко, Лактионов, Матвеев, Терзиян

МПК: C21C 5/28, C21C 7/06

Метки: раскисления, стали

...величине коэффициента менее 1,01фактическая величина активности кислоро 20 да после присадки второй порции превышает заданную величину, что ведет кповышению угара и расхода ферросплавов.При величине коэффициента более 1,04 активность кислорода получается меньше за 25 данной, при этом угар ферросплавов неизменяется, а вследствие ввода избыточного количества слабого раскислителя необоснованно увеличивается его расход,повышается вязкость шлака, что ведет к по 30 вышению вероятности ошлакования ферросплавов, что препятствует их растворению вшлаке. Кроме того, ввод избыточного количества раскислителя ведет к снижению производительности печи, увеличению расхода35 топлива, перерасходу раскислителя и снижению экономичности процесса. При...

Номер патента: 1731828

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Безбородов, Белянский, Ермакович, Иоффе, Каретный, Кожевников, Лопатенко, Медведев, Мельников, Михайловский, Мураш, Фомин

МПК: C21D 1/02

Метки: охлаждения, проката

...достигается тем, чтоустройство для охлаждения проката, содержащее кожух с подводящим патрубком иразмещенную внутри кожуха трубу с продольным щелевым отверстием, снабженоустановленным в щелевом отверстии трубыпродольным сифоном со щелевым соплом,причем верхний конец сифона размещен втрубе, а нижний - за пределом кожуха, приэтом в кожухе выполнено отверстие под сифон, а в трубе вдоль образующей по обе стороны сифона выполнены отверстия, причем устройство снабжено закрепленной на выходном торце сифона продольной вставкой с фигурным щелевым соплом, входная часть которого выполнена конусной с переходом в отверстие с прямолинейными стенками,На фиг. 1 представлено устройство, общий вид; на фиг. 2 - сечение А - А на фиг. 1.Устройство содержит...

Номер патента: 1731829

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Зорков, Рачинская, Романенко

МПК: B23B 1/00, C21D 1/04

...инструмента сложной формы северной полярностью, что повышает стойкость инструмента в 2 - 3 раза, значительно снижает трудоемкость магнитной обработки и увеличивает производительность мехобработки.Кроме того, свободное размещение катушек по обе стороны инструмента обеспечивает возможность получения северной полярности на режущих элементах независимо от их конструктивного расположения на самом инструменте и существенно влияет на увеличение срока службы инструмента и качество обработки.На фиг, 1 приведено устройство для осуществления предлагаемого способа; на фиг, 2 - схема расположения магнитных силовых линий при работе. устройства.Электрическая энергия преобразуется в электромагнитную с помощью двух катушек 1 и 2, которые...

Номер патента: 1731830

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бочаров, Ершов, Рытвин, Соболев, Соснин, Чекмарева

МПК: C21D 1/04, F27B 19/02

Метки: аморфных, ленты, магнитомягких, сплавов, термической

...лентопротяжный и смоточный механизмы, снабженоконсольно расположенным на выходномторце электропечи блоком подогрева и источником магнитного поля, установленногов блоке охлаждения,Результаты исследований изменениямагнитных свойств и степени технологической пластичности показывают, что темпе-.ратура кратковременного нагрева зависитот Тх отжигаемого АММС. Температура нагрева ограничена началом процесса кристаллизации, который разрушает аморфнуюструктуру материала - лента становитсяхрупкой и имеет низкую магнитную проницаемость, Повышение температуры нагреваприводит к необходимости увеличения скорости перемещения ленты для предотвращения охрупчивания, однако при заметномувеличении скорости лента не успевает прогреться и ее магнитные...

Номер патента: 1731831

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Кащенко, Набатчиков, Паламарчук, Романов, Фетняева

МПК: C21D 1/06, C21D 9/38

Метки: валков, прокатных, термической

...образцы закаленных плазмой, мг50 27 Валок 1 с отношением длины к диаметруИ=6 - 10 устанавливают на токарный станок. Плазмотрон 2 подводят к центральной части длины валка. Валку придают вращение, плазменная струя 3 плазмотрона, двигаясь в направлении к периферийной части валка справа-налево, осуществляет нагрев (закалку) поверхности левой части валка, Тепло при этом от центральной части валка распространяется равномерно по его телу в оба конца, После нагрева левой части валка плазмотрон возвращают в первоначальное положение и производят нагрев другой (правой) половины валка (слева-направо). При этом тепло распространяется как в закаленную,таки в незакаленную часть валка, т.е. происходит равномерное всестороннее распространение тепла в...

Номер патента: 1731832

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Антипенко, Кащенко, Масленников, Морозов, Набатчиков, Романов, Фетняева, Фиркович

МПК: C21D 1/09, C21D 5/00

Метки: термической, чугунных

...чугун- включающий обработку зменной струей с помощью щностью 30 кВт при скороя струи 0,12 - 0,4 м/с и плот- потока 4,5 - 5,5 кВт.Глубина закален- Недостаточная ного слоя 0,1-0,2 глубина закаленмм ного слоя 9 1011 12 13 0,30,3 0,3 0,3 0,3 Оплавление микротрещины Поры и трещины отсутствуют. Глубина закаленного слоя 0,4-0,6 мм Микропоры 0,030,06 мм Оплавление, трещины Поры и трещины отсутствуют, Глубина закаленного слоя 0,8-1,2 ммПоры 0,08-0,12ммОплавление поверхности. Поры 0,1-0,64 мм. Трещины глубинойдо 2 мм По .ы 0.1=0,4 мм 24 ч непрерывной работы13 0,6 Целью изобретения является повышение износостойкости и исключение трещин.Поставленная цель дос гигается тем, что в способе термической обработки чугунных деталей, включающем...

Номер патента: 1731833

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Спиридонова, Таран, Твердохлебова

МПК: C21D 1/40

Метки: вязкости, сплавов, ударной

...разрядом в режиме селективной эрозии материала, выражающейся в разрушении охрупчивающей твердой фазы, Об ударной вязкости, зависящей от количества охрупчивающей фазы, судят по эмпирически установленной авторами зависимости электроискровой эрозии, отождествляемой с разностью площадей под кривыми обыскривания в неравновесной стадии контрольного и испытуемого образцов, от ударной вязкости сплавов, а = =1 (Я). В таблице приведены значения удар- ной вязкости сталей, найденные по предла 1гаемому ан, и известному а способам.На фиг. 1 представлены кривые обыскривания сплавов, например сталей типа510 ОЗХ 11 Н 110 М 2 Т 1, =ф);1- для контрольного образца, прошедшего термообработку в течение 1 ч при Т=873, К и охлажденного в воде; 2 - для...

Номер патента: 1731834

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Алексеев, Басов, Бочкова, Бушин, Козлов, Минухин, Сарамутин, Стариков

МПК: C21D 1/02, C21D 1/78

Метки: проката, термической

...Такие процессы хорошо описываются усталостными кривыми, включающими постоянное растягивающее напряжение и циклические пульсирующие нагрузки. Специальными исследованиями, выполненными на натурных образцах из периодического профиля с черновой поверхностью на базе 2 10 циклов, на установке ЦР - 100бустановлен температурный диапазон отпуска. Оптимальной областью температур является интервал 230-330 С,5 10 15 20 40 45 50 На чертеже представлены графики зависимости усталостной долговечности стали 23 Х 2 Г 2 Т при циклическом нагружении при температурах отпуска; 230 С (кривая 1), 330 С (кривая 2) и после обработки по прототипу (кривая 3),Низкотемпературный отпуск в заданном диапазоне позволяет практически снять внутренние напряжения в...

Номер патента: 1731835

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Малинов, Рапина, Харланова

МПК: C21D 1/78

Метки: двухфазных, железо-марганцевых, сплавов

...термоциклов процесс стабилизации аустенита по отношению к образованию я-фазы при охлаждении выражен в меньшей степени,Наиболее сильно стабилизация аустенита проявляется после 10 циклов 4006."20 С. При небольшом числе циклов ф 3) происходит дестабилизация аустенита по отношению к у -+ е-превращению при охлаждении, что вызывает увеличение доли я-фазы в структуре, но уменьшает возможность образования ее в изотермических условиях и при испытании механических свойств. А при числе циклов, превышающих 10, происходит дестабилизация аустенита по отноше.нию к образованию я -фазы, так как при увеличении продолжительности и ребывания стали при температуре нагрева снижается фазовый наклеп аустенита. В результате этого также уменьшается...

Номер патента: 1731836

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бестужев, Гринберг, Дудецкая, Крутилин, Леках, Покровский, Тиманюк, Тутов

МПК: C21D 5/00

Метки: высокопрочного, чугуна

...не более 10 фв остальной) приводит к образованию в различных частях изделия структур с различной степенью текстуирования,Степень деформации до 107 о в объеме изделия позволяет сохранить форму графита в виде сфероидов правильной формы, в то же время создает определенное количество несовершенств структуры чугуна (точечные и линейные дефекты), что ускоряет процесс распада цементита перлита и структурно-свободного цементита и обеспечивает получение ферритной основы сплава в объеме изделия, это является оптимальным с точки зрения эксплуатационной стойкости шестерен.Степень деформации в пределах 70 - 90;4 рабочих поверхностей изделия обеспечивает высокое текстуирование графитных включений - они принимают форму волокон, расположенных в...

Номер патента: 1731837

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Кузнецов, Махнев, Никифоров, Суслов

МПК: C21D 8/00

Метки: проката, термической

...перлита и сорбита.Предлагаемый способ был осуществленпри производстве бунтового проката диаметром 7 мм из сталей марок 30 и 30 Х на непрерывном стане "250", Температура 15 проката перед охлаждением составляла1000 - 1030 С. Охлаждение металла осуществляли на участке между чистовой клетью стана и моталками. Линия охлаждения состоит из четырех охлаждающих устройств с 20 участками воздушного охлаждения междуними, Ускоренное охлаждение производят путем подачи воды под давлением 1,6 МПа в охлаждающие устройства. Интенсивность охлаждения регулируют путем изменения 25 расхода воды, На участках воздушного охлаждения производится разогрев поверхностных слоев и выравнивание температуры по сечению.В первом охлаждающем устройстве 30 производят...

Номер патента: 1731838

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Ахметзянов, Гатитулин, Лещинский, Титов, Трайно

МПК: C21D 8/00

Метки: производства, проката, стального

...мм. Прокатку заканчивают при температуре 800 С, т.е, выше критической точки Ачэ которая для стали равна 755 С. Раскат выходит из последней клети стана с искривлениями. На отводящем рол ьган ге раскат охлаждают до температуры Ачэ - 40 С = =755 С - 40 С = 715 С и прижимают по всейдлине с помощью подвижной линейки манипулятора к неподвижной боковой линейке, расположенной в габаритах бочек роликов отводящего рольганга, Временное сопротивление разрыву стали 45 при температуре Ачз составляет 14 кг/мм . К раскату посред 2ством подвижной линейки прикладывают изгибную нагрузку, равную ои = 0,08 х ов Ачз =2=0,08 х 14= 1,12 кг/мм, которую поддерживают постоянной при самопроизвольном охлаждении раската до температуры Ач 1 - 27 С = 730 С - 27 С =...

Номер патента: 1731839

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Алимов, Баирова, Штыхно

МПК: C21D 8/00

Метки: термомеханической

...и снижению прочностных характеристик. Периодические кратковременные нагревы до температуры, не превышающей верхнюю границу образования структуры нижнего бейнита, и последующие охлаждения до температуры Мн+20-40 С обеспечивают более полное превращение аустенита в нижний бейнит, С каждым нагревом и охлаждением количество остаточного аустенита уменьшается. Это и обуславливает сокращение длительности процесса получения структуры нижнего бейнита. Кроме того, при этом частично аустенит переходит ва-фазу с меньшим содержанием углерода. Поэтому образующийся нижний бейнит имеет меньшее количество углерода. В результате этого образуется субмикронеоднородная структура, обеспечивающая повышение работы разрушения, т.е, ударной вязкости,Количество...

Номер патента: 1731840

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Равдель, Родина

МПК: B21C 23/08, C21D 8/12, H01F 41/02 ...

Метки: алюминий, магнитов, марганец, постоянных, сплава

...немагнитная е-фаза и изделие остается немагнитным и после пластической деформации,При скорости охлаждения меньше 300 С/мин возможно появление немагнитных твердых и хрупких фаз т(МпА) и фМп затрудняющих пластическую деформацию и ухудшающих технологичность процесса изготовления магнитов,Проведение после пластической деформации отпуска при 200 - 550 С в течение 15 - 180 мин обеспечивает повышение остаточной индукции и остаточного магнитного потока магнитов, что связано с совершенствованием текстуры одноосной магнитной фазы, и увеличение выхода годных магнитов,Отпуск при температуре ниже 200 С неэффективен (пример 2 табл.2). При отпуске выше 550 С резко падает уровень коэрцитивной силы Нм, а соответственно, остаточной...

Номер патента: 1731841

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Владимиров, Губернаторов, Кетов, Матвеева, Соколов

МПК: C21D 1/78, C21D 8/12

Метки: металлических

...направлению прокатки через 2,0 мм. Далее полосу подвергают отжигу в вакууме при 850 С 10 мин и холодной прокатке до толщины 0,30 мм, после чего полосу обезуглероживают при 850 С 5 мин во влажном водороде и отжига1731841 35 40 45 50 Составитель В. ГубернаторовРедактор Н, Лазаренко Техред М,Моргентал Корректор Т. Палий Заказ 1558 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж, Раушская наб., 4/5 Производственно-издательский комбинат "Патент", г, Ужгород, ул.Гагарина, 101 ют в вакууме при 1100 С 2 ч, Нагрев с 850 С до 1100 С осуществляют со скоростью 30 град/ч.П р и м е р 2. Горячекатаную полосу электротехнической стали сульфонитридного варианта выплавки прокатывают вхолодную...

Номер патента: 1731842

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Графас, Масловский, Сергунина, Холмянский

МПК: C21D 9/52, C22F 1/04, C22F 1/11 ...

Метки: термопары, хромель-алюмелевой, электродов

...средой (окисление), а также испарение компонентов термоэлектродных сплавов(Сг, Мп, А), Эти процессы приводят к изменению химического состава, главным образом к обеднению сплавов каким-либо одним или несколькими компонентами и, следовательно, к изменению термоЭДС.Предлагаемый способ предусматривает нанесение на поверхность термоэлектродов покрытия из основных легирующих компонентов этих сплавов, которое предохраняет их от селективного окисления и, следовательно, изменения термоЭДС. Выбор температуры нанесения покрытия, совмещенного с отжигом, обусловленследующими условиями. Обработка термоэлектродов при температуре ниже, чем5 0,4 Тпл. материала покрытия, ведет к образованию трещин и пористости на их поверхности, а также приводит к...

Номер патента: 1731843

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бакалинский, Балбашевский, Моисеенко, Рузанов, Сташенко, Тараненко

МПК: C21D 5/00

Метки: заготовок

...овано для формоизменения прутков лавких и труднодеформируемых месплавов, в том числе чугунов, при и тока высокой плотности. Споючается в нагреве чугунных загоо 180 - 590 С и послед 1 ующем ии со скоростью (8,3 10 - 2)с абл.стью ч, меняющейся от 8,3 10 до 2 с , Через рабочую зону длиной порядка 50 мм посредством волок 1 пропускался электрический ток силыпромышленной частоты. Ток нагревает пруток до температуры 180 - 590 С, определяемую с помощью термопар. Действием тока была повышена технологическая пластичность чугунного прутка, имевшего уровень остаточных напряжений порядка 600 МПа и более после большой степени деформации - строчечное расположение включений графита, что не позволяет вести дальнейшую механическую обработку прутка,С...

Номер патента: 1731844

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Лотош, Чесноков

МПК: C22B 1/14

Метки: известьсодержащей, окускованию, подготовки, шихты

...воды. Продолжительность гашения 64 мин, прочность на сжатие сырыхг брикетов оказалась равной 12,0 даН/см,П р и м е р 2, В соответствии с прототипом окалину СТЗ (100 г) смешивают с 10 г извести (проба 1) и увлажняют количеством воды, в 5 раз превышающем теоретически необходимое для гашения извести (13 г). Продолжительность гашения 49 мин, прочность на сжатие сырых брикетов 9,0 даН/см .П р и м е р 3. В соответствии с прототипом магнетитовый концентрат (100 г) смешивают с 5 г извести (проба 2) и увлажняют количеством воды, в 5 раз превышающим теоретически необходимое для гашения извести(6,5 г). Продолжительность гашения 30 мин, прочность на сжатие сырых брикетов 4,2 даН/см .П р и м е р 4. Магнетитовый концентрат (100.:г) увлажняют 8 г воды...

Номер патента: 1731845

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Абзалов, Докучаев, Долицкая, Клюшин, Малышева, Мехонцев, Падалка, Роянов, Хмылев, Чеснокова

МПК: C22B 1/20

Метки: железорудных, концентратов, окатышей, сернистых, термообработки

...образования железосиликатного расплава, который блокирует серосодержащие фазы и затрудняет доступ кислорода к ним. Поэтому верхний предел температуры горновых газов принят равным 900 С,На втором этапе подогрева основная масса серы в окатышах находится в сульфатной форме в виде соединения СаЯО 4 и приурочена к включениям остаточного флюса, Железосиликатный расплав ассимилирует включения флюса, разрушает сульфат кальция и интенсифицирует десульфурацию окатышей. Поэтому на втором этапе подогрева необходима температура горновых газов, обеспечивающая образование в окатышах железосиликатного расплава. Температурный градиент по высоте слоя окатышей на обжиговых машинах как правило составляет 100 - 150 С. Поэтому нижний предел...

Номер патента: 1731846

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бакумова, Даньшин, Литвиненко, Пашков, Тихомиров, Юсфин

МПК: C22B 1/24

Метки: железорудных, окатышей, производства, шихта

...его на свойства расплава снижается, а предельно допустимые концентрации его в окружающей атмосфере превышаются, как показано на практике, Добавка глинозема в шихту окатышей позволяет снизить степень удаления фтора в процессе окислительного обжига путем связывания его в комплексы согласно следующим реакциям:ЗСаЕ 2+А 120 зт=2 А 1 Ез+ЗСаОт (4) 6 Са Е 2+А 120 з,+Зйа 20 с==6 СаО+2 йазА 16:; (5) Как показывает термодинамический расчет, реакция (5) получает заметное развитие уже при температурах 200. - 300 С; значение 1 цК при 300 С составляет 15,4. Необходимо отметить, что незначительные количества щелочей всегда присутствуют в шихте окатышей и, в частности, вносятся с бентонитом.Глинозем может вводиться в шихту окатышей, например, в...

Номер патента: 1731847

Опубликовано: 07.05.1992

Автор: Шубинок

МПК: C22B 3/24

Метки: катионы, металлов, переработки, растворов, содержащих

...на 1 л элюата. Раствор сульфата натрия после нейтрализации акклюдитивной серной кислоты и кондиционирования 50 обьединяли с оборотным десорбирующимраствором сульфата натрия. Маточный серно- кислый раствор после высаливания и отделения осадка сульфатов частично использовали для декарбонизации оборотного раствора 55 сульфата натрия, оставшуюся часть разбавляли водой и использовали в качестве десорбирующего сернокислого раствора,Согласно полученным данным, предлагаемый способ обеспечивает отделениекальция от тяжелых металлов и отделение кальция от натрия,П р и м е р 2. Процесс проводили в условиях, аналогичных примеру 1, за исключением тогочто сернокислый элюат подвергали термообработке и после охлаждения отделяли осадок сульфатов...

Номер патента: 1731848

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Агапов, Ветчанинов, Вотинова, Галкин, Курмаев, Мельников, Старцев, Язев

МПК: C22B 7/00

Метки: отходов, переработки, производства, титано-магниевого

...происходит расслаивание расплава на металлическую, солевую и оксидную фазы. Свойствамиприведены в табл, 1,Граница расслаивания. четкая, нижнийслой обогащается хлоридами щелрчноземельных элементов и оксидами, а верхний -хлоридами щелочных металлов, При этомболее 80% магния всплывает на поверхность расплава и сливается в крупные капли, Содержание оксида магния в солевом 30слое не превышает 2,5% от общего количества в расплаве, Добавление хлоридов натрия и кальция уменьшает работу адгезии ина границе расплав - металлический натрийс 822 х 10 н/м и до 720 х 10 н/м и способствует всплыванию капель или корольковмагния в верхний слой. При этом плотностьмагния (1,542 г/см ) при 800 С оказываетсязаметно ниже плотности верхнего слоя расплава (1,59...

Номер патента: 1731849

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Синельников, Щербаков

МПК: C22B 13/06

Метки: засыпка, защиты, зеркала, изолирующая, испарения, расплава, свинца

...работ при сочества защиты зеркала испарения расплава свинца.Поставленная цель достигается применением порошка цемента в качестве изолирующей засыпки для защиты зеркала испарения расплава свинца.Используемый в строительстве в ве связующего при приготовлении ного и штукатурных раст изготовлении бетонных и железобе конструкций, цемент получается про получаемым тонким помолом цем мергелей или обожженных и теченн нодозируемых искусственных смесе риалов, содержащих углекислый ка глину. Плотность цемента в рыхлом состоянколеблется в интервале 1000 - 1900 кг/1731849 Составитель О.СтолярТехред М.Моргентал Корректор И,Муска Редактор О,Головач Заказ 1559 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при...

Номер патента: 1731850

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Бимбасов, Качмазов, Козлов, Кузнецов, Сапрыгин, Ужегов, Ходов

МПК: C22B 19/38

Метки: вельцевания, шихта

...печи материала в зону температур 890- 950 С 7 СаО СаЕ 2 реагируют с новыми порциями карбоната кальция хвостов шихты с образованием 4 СаС 017 СаО СаЕ 2, При 975 С указанное новообразование плавится,Легкоплавкий шлак, содержащийся вшихте, в зависимости от состава плавится винтервале температур 1000-1100 С.Контакт в печи расплавленного, содержащего кремнезем (более 20%), шлака с5 расплавленной составляющей хвостов(обеспечивает протекание реакц 0 ии;4 СаСОа 7 СаО Са ха+4 Я 102 лллккэ - , 1 1 СаОхьСаЕ 2 4 РО 2+4 СО 2, В зоне температур 10501100 С полученное соединение разлагается10 на влит (трехкальциевый силикат) и белит (3-двухкальциевый силикат) по реакции11 СаО СаЕ 24 с 7302 - ф З(ЗСаО РО 2)+2 СаОхХЗ 02+Са Е 2.Алит и белит - основные...

Номер патента: 1731851

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Брун, Бычков, Крашенинин, Мусатов, Трубин, Фролов, Хромеев, Чучурюкин, Швецов

МПК: C22C 1/02, C22C 14/00

Метки: выплавки, малолегированных, слитков, сплавов, титановых, шихта

...слитков малолегированных псевдо-,Ститановых сплавов(1-5) и известный состав 6).При этом марку губчатого титана определяют следующим образом.По соотношению 1) рассчитывают требуемую прочность губчатого титана (ть, при. няв на основе статистических данныхсредний предел прочности основы выплавляемого сплава для кованых и катаных полуфабрикатов А=37 кг/мм, средний предел2прочности отходов выплавляемого сплаваВ=53 кг/мм и средний предел прочности.отходов (стружки) а+ф -титановых сплавов С=90 кг/мм .По известному соотношению определяют требуемую твердость губчатого титанаН=3,2 пь, по которой устанавливают маркугубчатого титана,Из шихты выплавлены слитки Ф 360 мм,которые прокованы на слябы и прокатанына листы толщиной 2,0 мм. По каждому...

Номер патента: 1731852

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Азоян, Бахтилина, Какабадзе, Купцова, Шишков

МПК: C22C 27/04

Метки: вольфрама, основе, сплав

...относительной деформации 40при 1800-2000 С максимально при содержании рения 1,5 мас.%. При этом сохраняется монокристаллическая структурасплава, т,е. система проявляет новые свойства, не вытекающие из известной закономерности, Такой же упрочняющий эффектпроявляется и в поликристаллическом сплаве вольфрам-рений-осмий, а именно снижение относительной деформации, однакоэтот эффект проявляется при комнатной 50температуре. При повышении температурыидет разупрочнение сплава, Поликристаллический сплав не может работать при1800-2000 С.В сочетании тройного мЬнокристаллического сплава содержание осмия на уровне0,5 - .0,7 мас.% позволяет снизить значенияотносительной деформации до д=0,3-0,4 мас,% в диапазоне температур 1800 -2000 С, сохранить...

Номер патента: 1731853

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Баранник, Булаевский, Даровский, Козлов, Лысак, Сенкевич, Тен, Чернов

МПК: C22C 35/00

Метки: высокопрочного, литейного, модифицирующая, смесь, чугуна

...стоимостьмодифицирующей смеси,Снижение содержания алюминия в магниевом сплаве, в качестве которого используют переплав отходов мехобработки илитейного производства магнийсодержащих сплавов (менее 2 мас.%),приводит кухудшению жидкотекучести чугуна, ухудшению заполняемости форм при кокильномлитье и повышению брака отливок,Повышение содержания алюминия вмагниевом сплаве; в качестве которого используют переплав отходов мехобработки илитейного производства магнийсодержащих сплавов (более 10 мас,%),приводит кухудшению формы графита в чугуне из-задеглобуляризации, к снижению механических характеристик чугуна и к повышению5 брака отливок.Пределы содержания цинка обусловлены исходными материалами и технологиейполучения переплава отходов...