Патенты с меткой «мартенситного»

Номер патента: 1090735

Опубликовано: 07.05.1984

Авторы: Бардинов, Кайбышев, Михайлов, Салищев

МПК: C21D 8/00

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей

...в область Ас 1 -Ас 4+ ФЗО С переводит сталь в трехфазное состояние с составом: феррит+аустенит+карбиды, причем нагрев не только не увеличивает размер зерна, но и частично способствует его измельчению за счет выделения аустенита. Деформация в этой области и прн болеенизких температурах (до Ас 1-100 С)сопровождается процессами рекристаллизации, фазовых превращений и коагуляции карбидов. Наложение этих процессов приводит к формированию встали мелкозернистой ферритокарбидной структуры. Причем размер зернаферрита становится соизмерим с размером карбидов, и сталь приобретаетструктуру типа "микродуплекс". Снижение температуры нагрева и деформации приводит к подавлению процессоврекристаллизации, снижает интенсивность диффузионных процессов...

Номер патента: 1125265

Опубликовано: 23.11.1984

Авторы: Анпилогова, Дробот, Красникова, Маврушина, Манько, Никитченко, Стрельцова, Успенская

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, малоуглеродистых, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

...по составу, при высоких скоростях перераспределение легирующих элементов будет подавленозПовторная закалка от АС в .100- О 5.130 С увеличивает микронеоднородность мартенсита. В процессе последующего старения прн точно определенных температурах (Ас -140-110 ОС) в обогащенных объемах мартенсита происходит.ф-фпревращение; обра-. зующийся вторичный аустенит явля- ется устойчивым из-за высокой легированности, а условия окончательной закалки таковы, что этот аустенит имеет особую морфологическую форму дисперсных реечных кристаллов,образовавшихся вдоль мартенситных пакетов. Этот аустенит обеспечивает высокую вязкость при криогенных температурах, сохранившийся мартенсит старится, состаренншй мартенсит имеет достаточный уровень прочности, ....

Номер патента: 1135781

Опубликовано: 23.01.1985

Авторы: Андреев, Гайко, Горбунов, Давидович, Дайлиде, Клушин, Микешка

МПК: C21D 8/00

Метки: класса, мартенситного, преимущественно, сталей

...неравномерность твердения детали. Гомогенизация за счет снижения скорости нагрева или увеличения выдержки при максимальной температуре обработки приводит к резкому снижению производительности труда, значительным потерям легированной стали в виде окалины и поэтому в серийном производстве неприемлема;25Цель второго этапа состоит вформировании субструктуры, стимулирующей выделение из раствора карбидов легирующих элементов в условиях, препятствующих их обратномурастворению.Выпадение карбидов легирующих эле.ментов возможно на дефектах кристаллической решетки уже в процессе горя.чей пластической деформации аустенита, Однако при высокой температуре 35эти карбиды неустойчивы и склонны кобратному растворению в аустените.Деформацию поэтому...

Номер патента: 1245972

Опубликовано: 23.07.1986

Авторы: Гаращенко, Кедрин, Кобяков, Смирнов, Чернявская

МПК: G01N 25/02

Метки: аустенитного, класса, мартенситного, начала, превращения, сталях, температуры

...первых участков мартенситной фазы, выявляемых травлением, точно устанавливают значение Г 1 в соответствии с измеренными температурами. При микроструктурном исследовании на шлифе изготовленном вдоль оси образца, имеется возможность, не разрезая образец, изучать плавное изменение микроструктуры по всей длине образца и точно фиксировать положение первых участков образования мартенситной фазы, включая общий случай появления этих участков между меткамивП р и м е р. Проводят определение М в стали 1 Х 18 Н 10 Т. Образцы длиной 160, 200 и 210 мм с нанесенными через 10 мм метками погружают торцом в теплоизолированный сосуд с жидким азотом, Уровень жидкого азота(30 мм) поддерживают постоянным с помощью второго питательного сосуда, соединенного с...

Номер патента: 1323582

Опубликовано: 15.07.1987

Авторы: Кузь, Обищенко, Перетятько

МПК: C21D 1/26

Метки: высоколегированных, класса, конструкционных, мартенситного, поковок, предварительной, сталей, термической

...засчет увеличения времени завершенияперлитного превращения. Превышениеверхних пределов предлагаемых интер валов температуры иэотермической выдержки и скорости охлаждения сокращает длительность процесса, однако повышенная скорость охлаждения, в частности при увеличении сечения, может 20 привести к трещинообраэованию. Выходза нижние границы предлагаемых температурных и скоростных интерваловудлиняет технологический процесси не обеспечивает получение однородной феррито"карбидной структуры,Достижение поставленной цели напоковке диаметром 300 мм подтверждается следующим образом. На фиг.1 и 2приведены схемы сравниваемых процесЗ 0 сов, где приняты следующие обозначения этапов:1 - этап накопления садки, длительность одинакова в...

Номер патента: 1330186

Опубликовано: 15.08.1987

Авторы: Габов, Мерник, Пушок, Терехин, Якушев

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, марок, мартенситного, поковок, сталей, термической, флокеночувствительных

...поковок, обработанных"по известному способу (способ У 1) или на 20-753 (отношениеувеличения потребляемой мощности)соответственно.Для обоснования предлагаемых пределов технологических параметров втабл,2 приводятся результаты обработки по режимам 1-3 и по режимам,выходящим за предлагаемые пределы4 и 5,Циклический нагрев и охлаждениес изотермическими выдержками приАс, +(20-50)С и 640-660 С повторяют три разаПо результатам контроля качестваметалла поковок-проб, термообработанных по предлагаемому способу (1-3)установлено, что все они не имеютдефектов (флокенов), а производительность при обработке их резанием (обдирке) составляет 1,5-2 пробы в смену е Из табл. 2 видно, что при термообработке по вариантам 4 и 5 обрабатываемость...

Номер патента: 1447886

Опубликовано: 30.12.1988

Авторы: Анпилогова, Горин, Дробот, Красникова, Никитченко

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, малоуглеродистых, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

...4, 6 и 9).Лишь при обработке по предлагаемому способу (примеры 1-3), т.е. путем многократного (трехкратного) цикла, включающего нагрев с регламентированной (0-30 град/мин) скоростью доотемператур Ас +(220-240) С, выдержку 0,5-0,7 мин/мм сечения и закалку, удается получить мелкозернистую и достаточно однородную по величине зерна структуру, в каждом цикле при ускоренном нагреве по Асз +(220-240) С зерно в определенной степени измельчается, многократность цикла обеспечивает измельчение во всем объеме, а короткая вьдержка пресекает процессы собирательной рекристаллизации. Предлагаемый способобеспечивает подготовку требуемой структуры под последующее аэотирование.Таким образом, предлагаемый способ позволяет получить мелкозернистую (6-7...

Номер патента: 1516497

Опубликовано: 23.10.1989

Авторы: Дробот, Калищук, Красникова, Олифиренко

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, малоуглеродистых, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

...устойчиво.Предлагаемая дополнительная обработка с рс гламентированной скоростьюнагрева, температурой нагрева Ас(100-150 С) и регламентированной длительностью выдержки приводит к определенному выравниванию химического сос. -тава между аустепитом и мартенситом,Регламентация скорости нагрева направлена на сохранение особой морфологической формы образующихся кристалловаустенита. Температура нагрева и длительность выдержки (не более указанных) приводит лишь к частичному выравниванию между разновременно возникшими кристаллами аустенита,это способствует сохранению достаточного количества устойчивого аустешп а, обеспечивающего ударную вязкость при криогенных температурах, Прн окончатель З 0ном низкотемпературном отпуске происходит...

Номер патента: 1520256

Опубликовано: 07.11.1989

Авторы: Борцов, Остапенко, Пурлац, Шелякин

МПК: F03G 7/06

Метки: двигатель, двигателя, мартенситного, мартенситный, останова, пуска

...охлаждающего теплоносителя, например жидкого азота, двига" тель находится в положении, изображенном на фиг. 1. При пуске двигателя после формирования зон нагрева и охлаждения путем подачи охлаждающего теплоносителя на элементы 8, расположенные по одну из сторон плоскости поворота оси шайбы 7 (т,е. плоскости чертежа), в камеру 13 привода 11 подают жидкость или газ под давлением.Формула изобретения 1, Способ пуска и останова мартенситного двигателя путем деформирования термоцувствительных элементов изматериала, обладающего свойством термомеханицеской памяти, Формированияи устранения зон их нагрева и охлаждения, о т л и ц а ю щ и й с я тем,цто, с целью расширения Функциональных возможностей и повышения надежности при использовании для...

Номер патента: 1539221

Опубликовано: 30.01.1990

Авторы: Валов, Гордюк, Дегтярев, Ковалев, Козлов, Минин, Шепилов

МПК: C21D 1/28, C21D 6/00, C21D 6/02 ...

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

...устранению отпускной хрупкости стали и к образованию в структуре за счет обратного с- у превращения 90-951 метастабильного аустенита, против 25-853 в способе-прототипе, который превращается полностьюмартенсит при охлаждении и создает азовый наклеп, в результате чего поышается ударная вязкость при отрицаельных температурах и снижаетсякриическая температура хрупкости стали. При понижении температуры первого тпуска в предлагаемом способе ниже нижнего предела уменьшится. в процессе обратного -+ у превращения объем об" разовавшегося метастабильного аустенита, цто приведет .к образованию при охлаждении меньшего обьема мартенсита 25 с меньшей степенью фазового наклепа,в результате чего понизится ударнаявязкость стали. При понижении...

Номер патента: 1560785

Опубликовано: 30.04.1990

Автор: Остапенко

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, мартенситного, работы

...1 с сокращением его длины на величину о = с1,О, где 1, - ис5 156 ходная длина элемента 1 (положение правого элемента 1 на фиг. 1). При более высоких уровнях подводимой мощности и времяформовосстановления определяют из выражениял Ь 1ь еет (3)ппгде ВЬ = Ч - разность энтальпий в аустенитном и мартенситном состоянии материала элемента 1, т.е. по гиперболической зависимости. По мере увеличения подводимой мощности и и времяформовосстановления элемента 1, теплота Ч формовосстановления и КПДизменяются в соответствии с графика" ми, представленными на фиг. 3. На первом участке Т ( Иформовосстанов 6ления не происходит и КПД .равен нулю. Иа втором участке КПД резко увеличивается за счет роста величины формоизменения и за счет уменьшения тепло-...

Номер патента: 1560786

Опубликовано: 30.04.1990

Автор: Остапенко

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, мартенситного, работы

...ориентированных усилий Р зерен сплава, из которого изготовлен элемент Приблизительно к десятому термоциклу для никелида титана величина пласти5 1560 7цеской деформации Е за цикл приобретает статистически устойчивый характер и сохраняется постоянной на всемучастке б нормальной работы, На этомсучастке пластицеская деформацияраз-вивается.за счет генерирования итрансляции дислокаций. На уцасткепроисходят износовые явления развитияотказа, при этом велицина пластицеской 1,деформации Г за цикл резко увелицивается за счет слияния микротрещин,образующихся по границам зерен особенно на тройных стыках, и охватывающих 2-3 зерна, и образования микротрещ(ин, Обычно третья стадия (уцастокграфика на фиг, 2) длится 10-30циклов, после чего...

Номер патента: 1668425

Опубликовано: 07.08.1991

Авторы: Тюрин, Францкевич

МПК: C21D 8/00

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей

...интенсивным протеканием разупрочняющих процессов - рекристалли- в зацией и ростом динамически рекристаллизованных зерен аустенита. Даже после закалки по завершении деформации фиксируется крупнозернистая структура с четкими границами аустенитного зерна, мелкоигольчатым мартенситом и мелкими равномерно распределенными карбидами.-8 50 (Ас +130 36 66 26 13 60 99 15 ООО (САс,+180 ос) а 6 3 7 28 13 68 98 20 982037 1130 (Ас +30 С) д 542 80 р и н е ч а н н е. дс - рвзнер зерна, нкн.о - относительное удлинение Ч " относительное суненне лейки, 2.Составитель Т,Родинаедактор Е.Папп Техред М. Моргентал Корректор С,Черн Заказ 2627 Тираж 371 Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ ССС 113035, Москва, Ж,...

Номер патента: 1668718

Опубликовано: 07.08.1991

Авторы: Воронцова, Денисов, Остапенко, Филиппов

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, мартенситного

...изготовления используется стержень 13, а для уменьшения трения - втулка 14,Изготовление мартенситного двигателя осуществляется на сборочном стержне,13 путем последовательной установки опор 2 и 3 с пружиной 8 в поджатом состоянии. Затем устанавливаются изоляторы 4 и 5, в отверстиях 6 которых закрепляются на клеевом соединении пистоны 7 (фиг.1), после чего устанавливают термочувствительный элемент 1 в аморфном состоянии между опорами 2 и 3, В дальнейшем термочувствительный элемент 1 подвергают термообработке, например, пропуская по нему электрический ток, Затем стержень 13 удаляют и для уменьшения трения в опору 2 устанавливают втулку 14 фиг.2). В опору 3 вворачивают центральный стержень 9 и устанавливают мартенситный двигатель по месту...

Номер патента: 1673752

Опубликовано: 30.08.1991

Авторы: Борцов, Злоказов, Остапенко, Пурлац

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, мартенситного, работы

...аустенитного изменяется термический коэффициент электросопротивления (угол наклона на фиг. 2), Охлаждение из аустенитного состояния до мартенситного состояния элементов 1 и 2 ( показано стрелками на фиг. 2) сопровождается появлением пика электросопротивления (который объясняется особенностями кристаллографических изменений при прямом превращении). В общем случае по термической зависимости электросопротивления5 10 15 ,1 2530 35 40 45 50 55 можно определять характеристические температуры превращения (на фиг, 2 показаны стрелками). За пороговое сопротивление может быть выбрано то значение, которое соответствует началу, процессу или окончанию прямого мартенситного превращения, например, пик на температурнои зависимости электросопротивления...

Номер патента: 1686221

Опубликовано: 23.10.1991

Автор: Остапенко

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, мартенситного, работы

...электрического тока при замкнутом выключателе 12, При этом элемент 2 и связанное с ним звено нагрузки удерживают в неподвижном состоянии стопорными роликами 9, взаимодействующими с канавкой 7 штока 5, для накопления энергии элемента 2 и увеличения развиваемого им усилия до заданной величины, необходимой для его резкого срабатывания. Элемент 2 удерживают до момента достижения значения его энтальпии, равного или большего его энтальпии в аустенитном состоянии при заданной величине рабочего усилия. После достижения в процессе нагрева элемента 2 заданной величины его рабочего усилия происходит отстопоривание роликов 9, которые выходят из канавки 7 штока 5, и последний, начиная перемещаться, приводит в движение звено нагрузки и размыкает...

Номер патента: 1705365

Опубликовано: 15.01.1992

Авторы: Анпилогова, Божко, Ветлянская, Дробот, Калищук, Красникова, Никитченко

МПК: C21D 1/78

Метки: класса, коррозионностойких, малоуглеродистых, мартенситного, сталей, термической

...для обеспечения требуемой ударной вязкости при криогенных температурах. Если отпуск проводить при 530 - 580 С, т.е. по прототипу, происходит старение с потерей ударной вязкости. Повышение температуры старения выше предло1705365 получить достаточно высокую прочность всочетании с требуемой ударной вязкостьюпри криогенных температурах), а также повышение надежности работы изделия в ус 5 ловиях низких температур.Формула изобретения.Способ термической обработки малоуглеродистых коррозионностойких сталеймартенситного класса, включающий пред 10 варительный нагрев до Асз - ЗО - 60 С, выдержку в течение 1-3 ч, окончательныйнагрев до температуры закалки, охлаждение и отпуск,отл ич а ю щийся тем, что,с целью повышения ударной вязкости...

Номер патента: 1726553

Опубликовано: 15.04.1992

Авторы: Белякова, Гольдбухт, Качко, Кенис, Муратов, Осипов

МПК: C23C 8/02

Метки: класса, коррозионно-стойких, мартенситного, сталей, цементуемых

...1 мм условной толщины.Уменьшение времени выдержки ниже 0,6 мин на 1 мм условной толщины не приводит к фазовой перекристаллизации и не измельчает зерно.Увеличение времени выдержки больше 0,8 мин на 1 мм условной толщины экономически нецелесообразно,П р и м е р. Прутки в количестве 25 шт. диаметром 30 мм из стали 12 х 13 подвергают горячей деформации (штамповке) при 1030 - 950 С, охлаждают в масле до 350 С, затем на спокойном воздухе, нагревают до 970 С, выдерживают 18 мин (0,6 мин на 1 мм условной толщины), охлаждают в масле, отпускают при 680 С, после чего цементируют в печи Цпри 980 С в течение 12 ч с подачей карбюризатора синтина со скоростью 110-130 кап./мин,Сравнительные данные по качеству цементованного слоя после обработки по...

Номер патента: 1776874

Опубликовано: 23.11.1992

Авторы: Березин, Борцов, Остапенко, Пурлац

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, заданным, мартенситного, параметрам, рабочим, соответствия, установления

...В идеальномслучае где о - предел текучести материала.Реальная картина более сложна, поскольку самый хороший металл еще более "неидеэлен", чем самый "неидеальный" гаэ. Это обусловлено поликристаллическим строением с хаотическим пространственным ориентированием отдельных кристал-. лов, В зависимости от ориентации кристаллографических плоскостей по отношению к нагрузке, кристаллы по разному способны воспринимать ее действие, "Неудачно" ориентированные кристаллы при напряжениях менее 0,5 испытывают локальные напряжения, превышающие предел текучести. Однако с ростом напряженийчисло "неудачных" кристаллов растет. При напряжениях ниже 0,5 оу пластические деформации настолько малы, что их удается зафиксировать только при большом числе циклов.При...

Номер патента: 1800100

Опубликовано: 07.03.1993

Авторы: Березин, Клементьев, Остапенко, Пурлац

МПК: F03G 7/06

Метки: двигателя, испытаний, мартенситного

...МД работает следующимобразом,При поочередном пропускании электрического тока по ТЧЭ 1, 2 последние, восстанавливая исходную форму, сокращаютдлину и перекладывают руль 4 и растягивают дополнительно второй ТЧЭ, установленный в противофазе к первому,Работа устройства при исследованииМД с фиксированным средним положениемпоясняется на фиг,2-4, Фиксированностьсреднего положения заключается в самопроизвольном возврате выходного звена 4в среднее между крайними положение приснятии нагрева с ТЧЗ 1,2, Перед испытаниями длина тяг регулируется таким образом,что в среднем положении звена 4 оба груза15, 16 взаимодействуют с поверхностью 17(фиг,3), При отклонении звена 4 в любую изсторон поворачивается барабан 12, что приводит к образованию провиса 18...

Номер патента: 1810150

Опубликовано: 23.04.1993

Авторы: Богуславский, Жидкевич, Клубович, Сакевич, Щербаков

МПК: B21C 3/00

Метки: класса, коррозионно-стойких, мартенситного, проволоки, сталей, тонкой

...волочения равна чв= 2 ав/к, где а и в - амплитуда и круговая частоты ультразвуковых колебаний,Способ осуществляют следующим обращлг Заготовку провосталей мартенситногсколько проходов до3,59, после чего вволочение осущестпродольных ультраразмещая волоки вВремя на осуществлдля бухты проволокич, а скорость чв вычв = 2 а в/л,оки из коррозионных о класса волочат в необщей вытяжки 3,32- следующих проходах ляют с наложением вуковых колебаний, пучности колебаний, ние одного перехода составляет не более 9 бирают из выражения1810150 Составитель В;СакевичРедактор М.Кузнецова Техред М.Моргентал Корректор О.Густи Заказ 1409 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж, Раушская наб 4/5...

Номер патента: 1639066

Опубликовано: 15.07.1994

Авторы: Лебедева, Ломакин, Паутов, Пронин, Ремизов, Рымкевич, Тепленчук, Чехович

МПК: C21D 6/00

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей, термической

СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ МАРТЕНСИТНОГО КЛАССА, включающий многократный отпуск, отличающийся тем, что, с целью снижения критической температуры хрупкости, первый отпуск проводят при 100 - 250oС 7 - 10 ч, второй осуществляют при 610 - 630oС с выдержкой 5 - 25 ч, а заключительный ведут при 625 - 650oС 8 - 16 ч.

Номер патента: 1307872

Опубликовано: 15.10.1994

Авторы: Белякова, Игнатов, Качко, Осипов

МПК: C23C 8/22

Метки: класса, коррозионностойкой, мартенситного, стали, цементации

СПОСОБ ЦЕМЕНТАЦИИ КОРРОЗИОННОСТОЙКОЙ СТАЛИ МАРТЕНСИТНОГО КЛАССА, включающий нагрев до 950 - 1000oС, выдержку при подаче жидкого карбюризатора и охлаждение на воздухе, отличающийся тем, что, с целью повышения трещиностойкости цементированного слоя, охлаждение осуществляют до 620 - 630oС с последующим повышением температуры до 670 - 690oС и выдержкой, необходимой для прохождения полного перлитного превращения в цементированном слое.

Номер патента: 1154967

Опубликовано: 20.05.1995

Авторы: Алексеев, Гозенко, Ильин, Коллеров, Назимов, Никитич, Скворцов, Скворцова

МПК: C22F 1/18

Метки: класса, мартенситного, полуфабрикатов, сплавов, термической, титановых

1. СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ МАРТЕНСИТНОГО КЛАССА, включающий нагрев в ( + ) область, выдержку и последующую закалку, отличающийся тем, что, с целью повышения степени восстановления формы, предварительно проводят отжиг при температуре на 20-50oС выше температуры полиморфного превращения в течение 0,5-3,0 ч после чего охлаждают со скоростью 0,01-1,0oС до температуры нагрева в ( + ) области, а выдержку проводят в течение...

Номер патента: 1603817

Опубликовано: 20.06.1996

Авторы: Ильин, Ларионов, Майстров, Носов, Равдоникас, Филиппов

МПК: C22F 1/18

Метки: двухфазных, класса, мартенситного, сплавов, термической, титановых

Способ термической обработки двухфазных титановых сплавов мартенситного класса, включающий нагрев до температуры на 30-100oС выше температуры полиморфного превращения, выдержку в течение 0,5-1 ч, охлаждение со скоростью 0,001-0,01oС/с до температуры 550-600oС, выдержку при этой температуре в течение 0,25-1 ч, нагрев со скоростью 4-10oС/с до температуры на 20-80oС ниже температуры рекристаллизации - фазы, выдержку при этой температуре и последующее охлаждение со скоростью 0,05-3oС/с до 400-500oС, далее на воздухе, отличающийся тем, что, с целью повышения прочности и долговечности при сохранении...

Номер патента: 999652

Опубликовано: 27.11.2013

Авторы: Бодяко, Брун, Гордиенко, Дымовский, Елагина, Ивашко, Ясинский

МПК: C22F 1/18

Метки: класса, мартенситного, сплавов, термической, титановых

Способ термической обработки ( + ) титановых сплавов мартенситного класса, включающий термоциклическую обработку сплава, в интервале от температуры на 10°С ниже температуры полиморфного превращения до 500°С, отличающийся тем, что, с целью повышения пластичности и уменьшения -зерен, охлаждение после каждого цикла осуществляют со скоростью 2-25°С/с, а после термоциклирования проводят рекристаллизационный отжиг.