B22D 19/16 — для изготовления заготовок, отлитых из двух и более различных металлов, например для изготовления валков прокатных станов

Номер патента: 933234

Опубликовано: 07.06.1982

Авторы: Завилинский, Кириевский, Конопацкий, Свищенко

МПК: B22D 19/16

Метки: биметаллических, заготовок, литья, центробежного

...с от-верстиями, равными 0,1-0,3 толщиныэтого второго слоя.В предварительно подготовленнуювращающуюся изложницу заливают порщпо сплава на основе меди и вводятфлюс. После эпоса на внутреннюю поверхность отливки заливают второй слой сплава на основе железа в количестве0,5-1% через фильтрующую сетку с от- . верстиями, диаметр которых равен 0,1-0,3 толпнны слоя заливаемого металла. При этом удельный расход жидкого сплава уменьшается в 5-10 раз, Жидкий металл проходит через отверстия в фильтрующей сетке, отдает часть своего тепла, проходит через фпюс и входит в контактс поверхностью сплава на основе меди, Так как температура сплава на основе меди в это время находится в пределах850-900 ОС сплава на основе железа, температуры сплавов...

Номер патента: 1093392

Опубликовано: 23.05.1984

Авторы: Будагьянц, Иванов, Исиров, Николаев, Полухин, Толпеев, Шуляк

МПК: B22D 19/16

Метки: валка, двухслойного, литейная, отливки, преимущественно, прокатного, форма

...повышение прочности шеек валка, экономия металла и снижение трудозатрат.Для достижения указанной цели в литейной форме для отливки двухслойного валка, преимущественно прокатного, содержащей установленные соосно друг над другом нижнюю опоку, кокиль, верхнюю опоку и коаксиально размещенную внутри кокиля и верхней 40 оноки слоеразделительную трубу переменного диаметра, слоеразделительная труба на концевых участках, формирующих шейки, в поперечном сечении выполнена в форме трефов. 45 На фиг. 1 показана предлагаемаялитейная форма, общий вид, на Фиг.2,сечение А-А на фиг. 1. Литейная форма включает нижнюю опоку 1 для отливки шейки 2 валка, металлический кокиль 3 для отливки бочки 4 валка и верхнюю опоку 5 дляотливки другой шейки 6...

Номер патента: 1156836

Опубликовано: 23.05.1985

Авторы: Выгон, Конопелько, Масютин, Пимошенко, Сиротин, Шевченко

МПК: B22D 13/00, B22D 19/16

Метки: биметаллических, заготовок, литья, центробежного

...с последующей порциейзалитого металла.П р и м е р. Отливают и исследуют партию биметаллических заготовок стали 20 Л - легированный чугун, Количество второй порции стали 20 Л изменяют от 3 до 20% от веса заливаемой стали. Заливку металла осуществляют в изложницу с внутренним диаметром 460 мм и длиною 600 мм, Изложницу футеруют огнеупорной краской, состоящей из циркона, бентокита,3 1156окиси магния и каллоидного растворазоля кремниевой кислоты. Вязкостькраски составляет 20-23 см. Температура заливки стали 1550 С, а чугуна1390 С.5При заливке стали на струю дозируют флюс системы СаГ,-СаО-ЯдО -А 1 О, -.И 80 в количестве 2 Е от веса металланаружного слоя.Остальные недостающие параметры 16технологического процесса литья заготовок и...

Номер патента: 1227323

Опубликовано: 30.04.1986

Авторы: Лунюшкин, Чесноков

МПК: B22D 13/02, B22D 19/16

Метки: биметаллических, валков, кокильного, литья, стали, флюс, чугуна

...с компонентами чугуна и удаляется с поверхности стальной отливки.Окись натрия способствует более прочному сцеплению флюса со стенками кокиля и образованию защитной пленки на стальной отливке. Содержание окиси натрия более 7 Бпри принятом соотношении компонентов в предлагаемом флюсе повышаетвероятность привара нижней частикокиля к заливаемой стали. Содержание БаО менее 5 Е способствует образованию в контактном слое шлаковыхвключений из-за неполного их удаления при заливке чугуна,Уменьшение содержания окиси кремния с 9-173 (как принято в прототипе)до 4-57 понижает температуру плавления флюса, обеспечивает лучшее удаление флюса при заливке чугуна,одновременно способствует лучшемусвязыванию окиси железа, образующейся на поверхности, что...

Номер патента: 1227329

Опубликовано: 30.04.1986

Авторы: Белай, Бидаш, Козаченко, Пузырьков-Уваров, Слюсарь

МПК: B22D 19/16

Метки: валков, литья, прокатных, чугунных

...содержания каж дого из этих элементов н металле, Оптимальные концентрации находятся в пределах 0,01-0,02 мас.Е магния и 0,05-0,15 мас.7 РЗМ. Они обеспечиваются при смешивании в процессе выполнения операции "полупромывки" ранее залитого в литейную форму модифицированного РЗМ чугуна (для получения белого слоя) с модифицированным магнием высококремнистым чугуном (для получения серого слоя), При более низких концентрациях магния и РЗМ не обеспечивается получение графита шаровидной формы, а при более высокой вместо шаровидных нключений образуются графитные включения аномальной формы. П р и и е р, Чугун для двухслойных прокатных валков плавят в пламенной печи с кислой футеровкой,После выпуска из печи 307. металлаего количества модифицируют...

Номер патента: 1235648

Опубликовано: 07.06.1986

Авторы: Земляник, Смирнов, Шумилин

МПК: B22D 19/16, B22D 7/02

Метки: отливок, полиметаллических

...заливки (времени заливки). После этого в литейную форму 1 устанавливают перегородку 2 переменной толщины, предварительно рассчитанной по зависимости (1), Перегородку вьполняют пз наиболее тугоплавког о иэ заливаемых сплавов. Через лнтниковые каналы 5 одновременно с одинаковыми и постоянными по1235648 35 ХИП при температуре Т = 1580 Си сталь 110 Г 13 Л при Т = 1450"С, скорость заливки по высоте при этом составляет 1 мм/с. В термопаре, находя щейся на высоте 1 = 50 мм, в момент,когда заливаемый сплав находится науровне Ь = 50 мм зафиксирована температура Т = 1530 С, соответствующая температуре плавления для материала перегородки (сталь 35 ХМЛ) исвидетельствующая об ее оплавлениина толщину Б = 5 мм., Подставляяполученные данные в...

Номер патента: 1303260

Опубликовано: 15.04.1987

Авторы: Ануфриев, Ефименко, Иванова, Колотило, Комляков, Кривошеев, Новикова

МПК: B22D 19/16, C21C 1/10

Метки: валков, изготовлении, прокатных, чугуна

...росту износостойкости. Максимальную прочность чугуна в шейках и сердцевине валка можно по лучить при комплексном модифицировании его редкоземельными металлами и магнием, при содержании кремния в количестве 1,8 - 2,07. Остаточное содержания ЕРЗМ и магния в шейках 15 и сердцевине валка должно быть 0,09- 0,12 и 0,015 в , 0,0202, соответственно, что обеспечивает получение гра 1 питных включений с Фактором Формы Ф = 0,85 - 0,95. Снижение остаточных 20 содержаний ЕРЗМ и магния ниже 0,09 и 0,0157 соответственно приводит к ухудшению Фактора Формы граФита и, как следствие, снижению прочностных характеристик. Повышение же концентраций ЕРЗМ и магния выше верхних рекомендуемых пределов приводит к получению тонкодиФФеренцированного граФита...

Номер патента: 1311846

Опубликовано: 23.05.1987

Авторы: Ануфриев, Безбах, Иванов, Иванова, Колотило, Моисеев, Недосекин, Овчинников

МПК: B22D 19/16

Метки: валков, изготовлении, прокатных, чугуна

...изобретения заключаетсяв том, что в качестве модификаторадля рабочего слоя валка используюткомплексный модификатор ФСЗОРЗМЗОв количестве 0,75-1,57. от массы металла рабочего слоя валка, а длясердцевины валка - железокремниймагниевую лигатуру (0,8-1,2 мас.7) иферросилиций (6-7,0 мас.7.),Отливают опытные партии прокатныхвалков исполнения ЛШс размерамибочки 730 х 1100 мм известным и предлагаемым способами, Плавку чугуна осуществляют в мартеновской печи, Вкачестве шихтовых материалов применяют передельные и литейные чугуны,стальной лом, лом прокатных валков,полупродукт, В качестве модификаторов используют для отливки известнымспособом магний металлический и ферроцерий, а для отливки предложеннымспособом - комплексный...

Номер патента: 1323226

Опубликовано: 15.07.1987

Авторы: Быстров, Дубровский, Кузнецов, Морозов, Чесноков

МПК: B22D 19/16

Метки: биметаллических, валков, прокатных

...менее 0,02, то теплоты для восстановления теплосодержания зоны сплавления биметаллического соединения недостаточно. В этом случае наблюдается несплавление соединяемых металлов наружной оболочки и литейного расплава и изготовление биметаллического валка исключено.Если соотношение массы расходуемого электрода к массе литейного расплава превышает 0,2, то увеличивается расход электрода и электроэнергии для его расплавления, что повышает стоимость производства биметаллических валков, т.е, не достигается поставленная цель изобретения. Расплавленную сталь в форму подают со скоростью подьема ее поверхности в полости наружной чугунной оболочки валка, равной (1-10) 10м/с, Такая скорость поцачи расплавленной стали позволяет осуществить...

Номер патента: 1324758

Опубликовано: 23.07.1987

Авторы: Курушин, Кушнир, Оболенцев, Савченко, Чернецкий, Ясюков

МПК: B22D 19/16

Метки: биметаллических, пресс-форм

...4 медного сплава (пруток), к ко торой прилагают ультразвуковые колебания от ультразвукового излучателя 5Порция 4 медного сплава расплавляет" ся, растворяется и осаждается на керамзитовом стержне 6. 20Предлагаемый способ позволяет изготавливать литые стеклоформы с рабо" чим композиционным слоем толщиной до 2 .мм, что является достаточным приме" нительно к стеклоформам. Рациональный25 метод введения порции непосредственно в расплав позволяет обеспечить высокое качество отливок при расходе бронзы 1-27 от массы отливки, при этом меньшее количество бронзы относится к 30 пресс-формам массой до 50 кг.Предварительный нагрев бронзы до 450-500 С, а также сопровождающееся ультразвуковой обработкой растворение. бронзы в чугуне обеспечивает...

Номер патента: 1423274

Опубликовано: 15.09.1988

Авторы: Вихров, Козаченко, Николаев, Пузырьков-Уваров, Слюсарь

МПК: B22D 19/16

Метки: валков, двухслойных, прокатных

...тепла от экзотермической реакции его растворения, то снижаетсяиспарение магния, что повышает эффективность его использования для сфероИдизации графита и позволяет снизитьрасход дорогостоящей кремнемагниевойЛигатуры,При осуществлении предлагаемогоспособа получения металла для полупромывки обеспечивается размельчение, повышение количества и степени сфероидальности графитных включений, умень- шение степени анормальности перлита и исключается образование хрупкого силикоферрита. Поскольку при этом достигается уменьшение разницы содержания кремния в белом рабочем слое и серой серцевине валков, то обеспечивается снижение брака по трещинам, вызываемого большим различием доперлитной усадки и предусадочного расширения металла в указанных слоях...

Номер патента: 1447558

Опубликовано: 30.12.1988

Авторы: Балаклеец, Билярчик, Будагьянц, Гималетдинов, Гольдштейн, Дьяченко, Кондратенко, Рямов, Сирота, Сокол

МПК: B22D 15/00, B22D 19/16

Метки: валков, литейная, отливки, прокатных, форма, чугунных

...25 30 35 40 45 50 55 2ки (100 - 120 С), а затем его извлекают при разборке формы.При нанесении теплоизолирующего покрытия на наружную поверхность верхней части кокиля с термическим сопротивлением менее 0,5 термического сопротивления стенки кокиля интенсивность теплоотвода от затвердевшего валка остается повышенной и не уменьшается брака легированных высоко- твердых валков по трещинам. Если термическое сопротивление покрытия на наружной поверхности кокиля больше 1,0 термического сопротивления стенки кокиля, то к чрезмерно замедляется скорость охлаждения валка и в процессе эвтектоидного превращения аустенита получается структура рабочего слоя валка с низкой твердостью, не обеспечивающая требуемой износостойкости бочки.При этом...

Номер патента: 1477515

Опубликовано: 07.05.1989

Авторы: Вихров, Гималетдинов, Комляков, Овчинников, Пузырьков-Уваров, Рямов, Шумович

МПК: B22D 19/16

Метки: валков, прокатных, чугунных

...остаточных напряжений в отливках. К тому же уменьшается жидкотекучесть чугуна, в поверхностных слоях отливок имеются засоры. Жидкотекучесть чугуна существенно снижается также при понижении температуры заливки ниже 1280 С, что приводит к возникновению в отливках дефектов в виде недоливов и заворотов и повьппению уровня остаточньк напряжений в отливках, а увеличениео температуры заливки выше 1360 С к приварам металла бочек валков к поверхности кокилей. Использование менее 2 стружки не обеспечивает необходимое количество центров кристаллизации в расплаве, что не позволяет существенно изменить структуру и снизить уровень остаточных напряжений в валках, а увеличение присадки стружки свьппе 1 0% приводит к значительному снижению температуры и...

Номер патента: 1480960

Опубликовано: 23.05.1989

Авторы: Будагьянц, Климанчук, Комляков, Кондратенко, Пузырьков-Уваров, Рямов, Саушкин, Сирота, Стрижов, Фока

МПК: B22D 15/00, B22D 19/16

Метки: валков, двухслойных, отливки, прокатных

...графитных включений, что ведет к снижению прочности шеек.Кремний в указанных пределах (1,3 - 1,9%) обеспечивает нейтрализацию карбидизируюшего влияния хрома (совместно с никелем основного чугуна), попадающего при частичном смешивании чугунов при промывке. При концентрации кремния менее 1,3% в структуре сердцевины и шеек кристаллизуется структурно свободный цементит. Увеличение же содержания кремния более 1,9% сопровождается частичной ферритизацией металлической основы, увеличениемразмеров и степени разветвленности графитных включений, что является также причиной снижения прочности шеек. При этом возникают затруднения с использованием в шихте возврата из вышедших из эксплуатации валков.Марганец в пределах 0,4 - 0,6% способствует...

Номер патента: 1496918

Опубликовано: 30.07.1989

Авторы: Закрочимский, Кошеватский, Малых, Шамес

МПК: B22D 19/16

Метки: биметаллической, заготовки

...расплав из сквозной полости, а питание литого профиля вести без прибылей с формированием усадочной пустоты внутри профиля. Это дает 40 возможность резко (в 2-5 раз) снизить массу жидкого металла в форме. Устраняется необходимость операции ббрубки литниковой системы вследствие ее практического отсутствия, а также 45 операции зачистки остатков питателей, что необходимо при известном способе подвода металла к наружной поверхности кулачков из-за образования на их поверхности остатка после отделения питателей, Кроме того, не требуется отделять питатели.П р и м е р. Высокопрочный чугун марки ВЧ 50 выплавляли в индукционной печи и модифицировали в камереавтоклаве, Химический состав чугуна, мас. : С 3,5; 1 2,5; Мп 0,6; Р 0,08; Я 0,02; Мя...

Номер патента: 1538993

Опубликовано: 30.01.1990

Авторы: Зареченский, Ивчик, Колечко, Кулик, Мостовой, Стеренбоген

МПК: B22D 19/16

Метки: многослойного, слитка

...перегородок с относительно легкоплавкими наружными слоями позволяет изменять количество слоев, их толщину получать многослойный металл различных композиций. Отсутствие полного расплавления перегородки и перемешивания залитых металлов обеспечивает , четкое выделение слоев и достижение вы сокого качества многослойных слитка и про ката,Установлено, что сразу после заливки металла в изложницу с холодными перегородками на поверхности последних образуется корочка затвердевшего металла. В ре, зультате теплоты перегрева залитого металла перегородки нагреваются и происходит выравнивание температур по сечению формующегося слитка. При толщине перегородки 25 мм и менее наблюдается расплавление корочки затвердевшего металла. Если температура...

Номер патента: 1748931

Опубликовано: 23.07.1992

Авторы: Дегтярев, Кельвич, Кучеренко, Мельник, Щеглов

МПК: B22D 19/16

Метки: литейная, многослойных, отливок, форма

...установленной в зоне контакта заливаемых сплавов: нижнего 4 через приемную чашу 5 и питатель 6 и верхнего 7 через питатель 8. В автономной литниковой системе, предназначенной для заливки металла первогослбя форма 1 снабжена спивными порогами 9, расположенными на уровне контакта (УК) соединяемых сплаеов и открыть 1 ми метал- лоприемниками 10 за сливйыЮГй Порогами 9,В собранную форму 1 через чашу 5 и питатель 6 поступает метйГМ ие.рвогослоя 4, которнимаетсродка 2(газифишлак 3 пщищаязалитыйные порконтактавается впорогамприемнищенияТаким ометаллапиву. брака по размерной точности в. Сущность изобретения; лиа содержит автономные литнимы с питателями для подвода олость формы на различных изонтальные перегородки со крытием на верхнейстороне, е...

Номер патента: 1771875

Опубликовано: 30.10.1992

Авторы: Александров, Дубровин, Изосимов, Кулаков

МПК: B22D 19/16, B22D 27/18

Метки: биметаллических, литейная, отливок, сталь-чугун, форма

...отливки пиролитический углерод диффундирует всталь и науглераживает ее до чугуна, Приэтом плавное снижение концентрации углерода от поверхности к центру снижает вероятность отслоений и повышает служебныесвойства отливки.Основное условие качественного науглероживания - начало термодеструкции угля сразу после завершения кристаллизацииповерхностных слоев отливки, что обеспечивается толщиной стержня-перемычки, т,е.расстоянием от размещенного углеродсодержащего материала до рабочей поверхности горизонтальной ливрейной формы,равном (0,060,5) ширины рабочей полости,оформляющей науглероживаемую стенкуотливки,При толщине стержня-перемычки менее 0,0 б ширины рабочей полости, оформляющей науглероживаемую стенку отливки,прогрев засыпки до...