Способ реверсивной прокатки слитков из малопластичных сталей и сплавов

(б 1) 4 В 21 В 1/02 ВИДЕТЕЛЬСТВ У сится к прокатноименно к получестанах прокататалей и сплавов. Изобретение отн му производству, а ию на реверсивных з малопластичныхГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТНРЫТИЯПРИ ГКНТ СССР(71) Московский институт стали исплавов(56) Авторское свидетельство СССРФ 1013006, кл. В 21 В 1/02, 1981.(54) СПОСОБ РЕВЕРСИВНОЙ ПРОКАТКИСЛИТКОВ ИЗ МАЛОПЛАСТИЧНЫХ СТАЛЕЙ ИСПЛАВОВ Целью изобретения является улучшение качества проката путем выравнивания по длине раската ресурса пластичности.На фиг. 1 представлен слиток до и после первого прохода; на фиг, 2 - раскат до и после второго прохода; на фиг, 3 - раскат до и после последнего прохода.Способ осуществляется следующим образом.Нагретый слиток 1 из малопластичной стали подают к валкам 2 реверсивной клети, между которыми установлен зазор 3, составляющий минимальную величину для данного прохо 2(57) Изобретение относится к прокатному производству, а именно к получению на реверсивных станах проката из малопластичных сталей и сплавов. Цель изобретения - улучшение качества проката путем выравнивания по длине раската ресурса пластичности.Прокатку слитков в каждом проходе, кроме последнего, ведут с обжатием, уменьшающимся в направлении, противоположном направлению движения слитка. Величина уменьшения обжатия составляет 25 - 1002. По длине раската обжатие изменяют по экспотенциальному закону. 3 ил., 2 табл. да. При прокатке зазор между валками непрерывно увеличивают (т.е. уменьшают обжатие), доводя его до максимальной величины зазор 4, используемой в данном проходе. В результате, после первого прохода получают раскат 5, у которого ближний к валкам конец продеформирован не менее, чем на 252 меньше, чем дальний от валков. После этого зазор между валками умень шают до минимальной величины (зазор 6)) соответствующей второму проходу, и осуществляют прокатку раската 7 во втором проходе, вновь увеличивая постепенно раствор валков 8 и получая раскат 9, у которого ближний к вал- ваять кам конец продеформирован не менее, чем на 253 меньше, чем дальний от валков. Аналогичным образом осуществляют прокатку во всех проходах,кроме последнего, где клиновиднь 1 й раскат3150390210 прокатывают в валках с постояннымзазором 11, получая готовый прокат,постоянного поперечного сечения 12.По предлагаемому способу умень 5венце величины обжатия в течение одного прохода определено экспериментально и составляет 253 в том случае,если отношение высоты раската Н кдиаметру валков 0 больше или равно 100,65, время одного прохода меньшеили равно 2,0 с. По мере уменьшениявысоты полосы и увеличения времениттрокагки в одном проходе уменьшениевеличины обжатия в течение одного 15прохода возрастает и может достигать1007 в том случае, если хвостоваячасть раската не обжимается.Применение в каждом проходе обжатий, уменьшающихся в направлении, 20противоположном направлению движенияраската, приводит ктому,что участкираската, имеющие вследствиереверсивностипрокатки большуюмеждеформационную паузу,подвергаются ибольшему наклепу, врезультате чего в течение всего цикла прокатки обеспечивается постоянная по длине раската степень использования запаса пластичности и, следовательно, возможность бездефектного деформирования.Степень разупрочнения зависит отвремени паузы по экспоненциальномузакону, поэтому по длине раската вкаждом проходе обжатие необходимоизменять также по экспоненциальномузакону.П р и м е р. На блюминге 950 изслитков 590 х 5902000 стали 12 Х 18 Н 10 Торганизуют производство блюмов 40300 х 300. Прокатку осуществляют потрем способам: обычную реверсивнуюпрокатку без изменения обжатия втечение прохода, по прототипу, увеличивая обжатие в течение прохода, 45попредлагаемому способу, уменьшаяобжатие в течение прохода.В прокатку поступают только слит-ки, очищенные от поверхностных дефек-тов. После прокатки с поверхности50блюмов удаляют образовавшиеся припрокатке дефекты и определяют площадьпоражения поверхности .блюмов (Т),соответствующую каждому из трех спо"собов прокатки.55При обычной реверсивной прокаткедефектами в виде рванин и трещин поражено в среднем 207. площади поверхности блюмов; при прокатке по прототипу - 307; при использовании ттредлагаемого способа - 27,.В табл. 1 представлены текущие размеры раската.по базовому режиму обжатий.Геометрические факторы очага деформации для этого режима обНжатий: - (отношение высоты раската0 диаметру валков) и Я (относительное обжатие) изменяются соответственно в интервалах 0,64-0,36 и 23,4-7,37 (табл. 1, столбцы 5 и 6). Анализ продолжительности междеформационных пауз показывает, что для середины раската их протяженность возрастает практически монотонно от прохода к проходу. Некоторое отклонение от монотонного возрастания пауз после 2-го и 6-го проходов объясняются необходимостью осуществления кантовок раската (табл. 1, столбец 8). В противоположность паузам для середины раската продолжительность междеформационных пауз для концов раската сущестттенно неравномерна и колеблется от 0,5 до 4-5 с уже в первых проходах, а к концу режима обжатий разница в продолжительности соседних междеформационных пауз составляет 9 с, (табл. 1 столбцы 7 и 9). Это приводит к тому, что при постоянных обжатиях раската величина накоплений степени использования запаса пластичности металла на боковых гранях раската для переднего и заднего концов раската отличается в ряде проходов на 403 и более (табл. 1, столбцы 1 1 и 13). При этом максимальная величина степени использованиязапаса пластичности для середины раската, равная 0,36 (табл. 1 столбец 12), существенно меньше максимальных величин степени использования запаса пластичности объемов металла, расположенных на концах раската. Усилие прокатки по проходам не превышает допускаемых (табл. 1, столбец 10) и изменяется по проходам достаточно плавно, Наличие резервов по усилиям прокатки для рассматривае - мого режима обжатий объесняется тем, что при прокатке специальных малопластичньж сталей и сплавов величина обжатий лимитируется не условиями обеспечения прочности оборудования стана, а условиями предотвращения1503902 ла валками. Таблица 1 н Е,О. Суммарная степень использования запаса пластичности не таила нв гранях раската Усилие Величина Фактических иекдефорнационных паук, с В, 1., ыы ин Проход,Р прокатки, т для середины рас- ката нсдля ис одног аднег онца для сере- дпя нслипы рве- ходного ката ааднего для исходного перед" него одногоередегоонца онцв цв гоао 2147 2279 2727 2852 эгэз 3779 4118 4560 5018 565169417736 590 595 605 55 525 535 550 590 545 505 535 465 400 335 490 4 ЭО Э 75 320 295 300 0,06 О, 10 0,18 0,25 0,30 0,33 О,Э 2 О, Э 2 О, 30 0,29 О,О 5 0,1 О О, 15 0,27 о,г 6 о,эв 0,29 0,40 0,26 0,37 0,27 0,33 О,О 7 009 0,19 0,21. О,ЭЭ 0 29 0,36 0,27 0,36 0,23 0,41 0,45 0,5 1074,3 10601049 11170,5 110159 11161,0 6907,3 69 Э0,5 6879,1 6721,0 751467 7,6 41 2,3 7,3 0,5 2,4 11,6 5,0 э,о 13, 1 О, 5 г,714,0 5,Э 2,9 16,3 0,5 з,г 10,9 6,4 З,7 12,8 8,1 4,Э 14, 7 0,5 4,8 23,4 0,8 5,Э 11,8 0,62 0,57 0,64 0,56 0,490,42 0,58 0,52 0,45 0 39 345 355 ЗЭО 385 340 зоо в 9 1 Ок 11 к 12 0,4 о,з,Э 2 ,Э 6 исчерпания запаса пластичности металла. В табл. 2 представлены данные режима обжатий.Для реализации способа прокаткиН по известным значениям - и среднему времени прохода О (табл. 1, столбцы 5 и 8) определяли необходимуювеличину изменения обжатия по длинераската (табл. 2, столбец 2). Приэтом, если величина изменения обжатия превышала абсолютное обжатие раската за проход, принимали это изменение, равным 1007, что означало,отсутствие обжатия заднего для рас-.сматриваемого прохода конца раската.Далее определяли относительное изменение обжатия по длине раската(табл. 2, столбец 5), которое составляло 25 - 1007 для различных проходов. В результате корректировки обжатий текущие размеры раската по проходам при использовании экспоненциаль,ного уменьшения обжатий в напрвлении,противоположном направлению движенияраската, выглядят так, как представлено в столбцах 5-8 табл. 2, Этотрежим обжатий позволяет обеспечитьвыравнивание значений степени использования запаса пластичности металладля различных зон раската в каждом проходе, При этом величина степенииспользования запаса пластичности металла для концов раската практически совпадает со значениями этого показателя для середины раската (табл.1,столбец 12). Использование представленного в табл. 2 режима обжатийобеспечивает существенно снижение 10 площади поверхности обломов, пораженной дефектами. В рассматриваемомслучае рванинами поражено только2 Е площади поверхности блюмов. Таким образом, применение предлагаемого 15 способа позволяет существенно повысить качество продукции при прокатке сталей и сплавов. Формула изобретения20 Способ реверсивной прокатки слитков из малопластичных сталей и сплавов, включающий прокатку раската за несколько проходов с изменением вели чины обжатия в процессе прохода,о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью улучшения качества проката путем выравнивания по длине раската ресурса пластичности, при прокатке 30 в каждом проходе обжатие уменьшаютпо длине раската по экспоненциальному закону на величину 25-1007 величины обжатия в момент захвата метал1503902 Таблица 2 Относнтель- Высота раската Ирохо баВеличин Усилия жатв ирин ската,нзмененняобжатня ное нзмене нне обжатн огоау макс Исходныйзадннйконец ходныйредннйнец о длине не нсход задни конец ат ската ь 595602 525 535 12 к345бк78 12 70 25 24 25 560 370 370 390 390 550 430 430 320 390 295 11 90 12 к, 40 13 14 100,нвающее об 300 300 300 295 705 0300 0 437 300 3зованя максимально возможная велкчнна уменыпения обжатня, разная 1003 71 Составитель В.Висельманедактор Т.Парфенова Техред И.Иоргентал орректор Н Борисо ираж 4 Подписно Заказ 5181/ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ ССС 113035, Москва, Ж, Раушская наб., д. 4/5 оизводственно-издательский комбинат Патент", г.ужгород, ул. Гагарина,45 40 70 70 65 25 60, 60 55 60 55 55 90 Я Вырав жатне 90" Вырав жатве 100 35 37 39 100 100 100 100 100 нвакщее о Исходный передннй конець590 545 517 535 487 400 360 490 490 375 , 375295 295 590594 1107 993605 9 18 11 б50510890525 978 1475535 1232 916550 904 1205335 764 О360 0 910360 978 О390 0 941320 892 0335 О 771