Способ модифицирования алюминиевого сплава титаном

Номер патента: 1695691

Опубликовано: 28.02.1994

Авторы: Бледнов, Блинов, Боргояков, Кокоулин, Куропаткин, Мунгалова, Никитин, Панков, Поляков, Скрипальщиков, Шпаков

МПК: C22C 1/02

Метки: алюминий-титан-бор, лигатуры

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛИГАТУРЫ АЛЮМИНИЙ-ТИТАН-БОР, включающий расплавление алюминия, нанесение бора на титан электролизом из расплава, содержащего криолит и оксид бора, и введение титана и бора в расплавленный алюминий, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности процесса за счет увеличения степени извлечения бора, в качестве расплава для нанесения бора на титан используют расплав смеси криолита, фтористого алюминия и оксида бора при их соотношении от 5 : 1 : 1 до 40 : 25 : 1 по массе.

Номер патента: 1168622

Опубликовано: 23.07.1985

Авторы: Балашов, Боргояков, Завода, Золотухин, Кадышева, Корнилов, Крушенко, Миллер, Назаров, Оводенко, Циелен, Ямских

МПК: C22C 1/06

Метки: алюминий-титан, модифицирования, состав, сплава

...соотношении компонентов, мас.7:Нитрид алюминия 72-74Нитрид титана ОстальноеУльтрадисперсный порошок (УДП)гексаборида лантана (ЕаВ 6) и смесьультрадисперсных порошков нитрида1168 ъ 622 алюминия с нитридом титана (АИ + + ТЮ) получены методом плазмохимического синтеза, размер части этих УДП 0,03-0,4 мкм). УДП или смесь УДП вводят в расплав в объеме модифици рующего прутка в количестве 0,05% от массы плавки. Состав модифицирующего прутка: алюминиевый наполнитель 987. и УДП 2%.При содержании УДП нитрида алюминия в смеси менее 727 эффект измельчения интерметаллического соединения Т 1 А 0 з снижается. При содержании УДП нитрида алюминия в смеси более 747. расплав обогащается 15 ультрадисперсными частицами нитрида титана, которые, соединяясь в...

Номер патента: 1671721

Опубликовано: 23.08.1991

Авторы: Волков, Дегтярь, Демыкина, Кадричев, Колесов, Пинаев

МПК: C22C 1/02

Метки: алюминий-титан-бор, печи, сплава

...Снижение нижнего предела создает угрозу проведению самого процесса получения сплава, так как возможно затвердевание алюминия после нанесения на его поверхность флюса Верхний редел (690 С) близок к температуре плавления флюса, и превышение температуры выше 690 С приводит к быстрому переходу в жидкость твердой солевой фазы после введения фторбората калия Пределы соотношения масс хлорида калия и криолита выбраны, исходя из следующих соображений. Снижение соотношения масс хлорида калия и криолита после нижнего предела приводит к сближению температур плавления солевой фазы и процесса получения сплава алюминий - титан - бор; солевая корка размягчается, теряются механическая прочность и газонепроницаемость, т,е. повышаются потери бора...

Номер патента: 1700078

Опубликовано: 23.12.1991

Авторы: Горбунов, Горланов, Косов, Тепляков

МПК: C22C 1/03

Метки: алюминий-титан-бор, лигатуры, прутковой

...заключается в том, что введение в алюминий титана и бора в соотношении (2,0 - 2,4):1 (по массе) при 1000-1200 С обеспечивает образование ТВ 2, Введение избытка титана в жидкий раствор с готовыми центрами кристаллизации диборида титана при 750-810 С обеспечивает объемный рост компактных кристаллов;алюминида титана "блоковой" формы, заканчивающийся при кристаллизации расплава. Интерметаллические кристаллы "блоковой" формы, имея хорошее кристаллографическое соответствие с алюминием по плоскостям (001) и (011), при соотношении титана и бора в лигатуре (3-5):1 гарантируют высокую эффективность модифицирования при введении лигатуры в алюминий непосредственно в период литья отливок. Скорость охлаждения расплава лигатуры от 1000-1200 до...

Номер патента: 1448517

Опубликовано: 20.07.1996

Авторы: Бондарев, Боргояков, Золотухин, Кокоулин, Кузнецов

МПК: B22F 1/00, C22C 35/00

Метки: алюминий-титан-бор, лигатуры

Способ получения лигатуры алюминий-титан-бор, включающий двухстадийный нагрев гранул, брикетирование и обработку давлением, отличающийся тем, что, с целью повышения модифицирующей способности лигатуры за счет увеличения в лигатуре количества интерметаллидных частиц и уменьшения их размера, нагрев на первой стадии осуществляют при температуре на 380-460oС ниже температуры солидуса в течение времени, определяемого из соотношения = (0,004-0,008)M(ч), где М масса гранул, г, а время нагрева на второй стадии в течение времени, определяемого из соотношения = (0,012-0,024)M(ч).