Способ оксидирования титановых сплавов

Номер патента: 1088397

Опубликовано: 15.02.1991

Авторы: Авербух, Квинтрадзе, Коновалов, Перепелятникова, Пурцеладзе, Спектор, Тордия, Урманов, Храмов

МПК: C22F 1/18

Метки: изделия, сплавов, термоправки, титановых

...1 необходимой для устранения коробления в данном случае сос- .тавляет Я= (1-1,4) 10Экспериментально определялись напряжения нагружения, позволяющие осуществить термоправку в режиме полэучести.На чертеже изображена зависимостьскорости ползучести от прикладываемых напряжений,Как следует из чертежа для проведения пластической деформации материала кабины в режиме ползучести соскоростью 1" 1 О - 110 при температуре отжига, на кабине перед загрузкой в печь должны создаваться напряжения 05-1,5 кгс/мм. Эти напряжения обеспечивались стягивающими усилиями величиной 60 кгс с помощью ленты из нержавеющей стали сечением200 к 1 мм, закрепленной концами всредней части кромки боковых стеноки груза массой 30 кг, подвешенногов средней части...

Номер патента: 1731851

Опубликовано: 07.05.1992

Авторы: Брун, Бычков, Крашенинин, Мусатов, Трубин, Фролов, Хромеев, Чучурюкин, Швецов

МПК: C22C 1/02, C22C 14/00

Метки: выплавки, малолегированных, слитков, сплавов, титановых, шихта

...слитков малолегированных псевдо-,Ститановых сплавов(1-5) и известный состав 6).При этом марку губчатого титана определяют следующим образом.По соотношению 1) рассчитывают требуемую прочность губчатого титана (ть, при. няв на основе статистических данныхсредний предел прочности основы выплавляемого сплава для кованых и катаных полуфабрикатов А=37 кг/мм, средний предел2прочности отходов выплавляемого сплаваВ=53 кг/мм и средний предел прочности.отходов (стружки) а+ф -титановых сплавов С=90 кг/мм .По известному соотношению определяют требуемую твердость губчатого титанаН=3,2 пь, по которой устанавливают маркугубчатого титана,Из шихты выплавлены слитки Ф 360 мм,которые прокованы на слябы и прокатанына листы толщиной 2,0 мм. По каждому...

Номер патента: 248864

Опубликовано: 01.01.1969

Авторы: Михайлов, Сенин, Сухорукова

МПК: B23K 9/23

Метки: алюминием, сварки, сплавами, сплавов, титановых, электродуговой

...Известен способ сварки титановых сплавов с алюминием и его сплавами с применением промежуточной вставки,Предложенный способ отличается от известного тем, что в качестве промежуточной вставки используют титановый сплав с структурой, легированный молибденом в количестве 7 - 10% или 28 - 32%. Это повышает качество сварки.Между основными свариваемыми материалами используется вставка из сплава на основе титана, содержащего молибден в количестве 7 - 10 о/, или 28 - 32%. Этот материал вставки выбирается на основании того, что титановый сплав с 13-структурой имеет объемноцентрированную кубическую кристаллическую решетку, а алюминий - гранецентрированную кебичскую, а получение качественных соединении между разнородными металлами,...

Номер патента: 1025039

Опубликовано: 20.12.2013

Авторы: Головкина, Кривонощенко, Сманцер, Чачин

МПК: B21D 26/06

Метки: заготовок, листовых, сплавов, титановых, формовки

Способ формовки листовых заготовок из титановых сплавов, при котором заготовку нагревают и прикладывают импульсную нагрузку, отличающийся тем, что, с целью повышения качества штампуемых деталей из псевдо- -титановых сплавов, нагрев температуры осуществляют на 60-100° ниже температуры + -перехода штампуемого металла.

Номер патента: 1108131

Опубликовано: 15.08.1984

Авторы: Горбачев, Згонников, Тарасов, Фетисов, Шевченко

МПК: C22F 1/18

Метки: сплавов, титановых

...оксидированияна воздухе, например при 800-900 С,и при длительности выдержки выше90 мин, а также на положительном влиянии частичного рассасывания окалины в вакууме в течение кратковременной выдержки при 1000-1050 С.Исследования показали, что снижение температуры альфирования на пер-. вом этапе ниже 680 С нецелесообразно, так как приводит к уменьшению плот- ности и толщины оксидной пленки, что нежелательно из-за снижения величины коэффициента поглощения солнечного излучения. Ограничена также предельная температура кратковременного вакуумного восстановительного нагрева на втором этапе, Она не превышает 1050 С по двум причинам: вследствие роста зерна при температурах 1060- 1100 С и снижения механических свойств и вследствие...