Способ обработки нержавеющей проволоки из хромистых сталей

Номер патента: 1362598

Опубликовано: 30.12.1987

Авторы: Барковская, Гинзбург, Гольдфанд, Деменин, Дмитриев, Симоник, Станкевич, Храмушин

МПК: B23K 35/362

Метки: газов, защитных, нержавеющих, сварки, среде, сталей, флюс, электродуговой

...был испытан при сварке не 5плавящимся электродом в защитной среде аргона стыковых неповоротных соединений труб из нержавеющей сталиХ 18 Н 10 Т108 6 н ф 89 5, собран-,ных без зазора и разделки.10 Действие предлагаемого Флюса опробовано на неповоротных стыках трубкаждого размера с неизменным положительным результатом.В табл. 1 приведены составы опро 1 г бованных флюсов, результаты оценкикачества наружного формирования, отделения шлака после сварки и глубиныпроплавления по сравнению со сваркойбез Флюса.20 Качество наружного Формированияоценивали внешним осмотром, глубинупроплавления - металлографически помакрошлифам (3 шт. от одного стыка)шлакоотделение и наличие шлака - ви 25 зуально, по затратам времени на зачистку сварных швов от...

Номер патента: 277319

Опубликовано: 01.01.1970

Авторы: Букринский, Всесоюзный, Модникова

МПК: G01F 3/30

Метки: паро-водяной, паросодержания, потоке, смеси

...определяют величину расходного весового содержания пара в смеси.На чертеже показана схема вмонтируемого в трубопровод измерительного участка грубы.Участок трубы состоит из тангенциальногоподвода 1 паро-водяной смеси в предвклю ченньш формирующий участок 2 и гидродинамического насадка 3, условно показанного в виде трубки Вентури.Участок 2 трубы с тангенциальным подводом паро-водяной смеси для закрутки потока 1 о монтируют в трубопровод, чтобы искусственно сформировать в насадке 3 расслоенное на пар и воду кольцевое течение, Это позволяет исключить влияние структуры смешанного двухфазного потока на тариравочные харак теристики. Расслоенное течение образуется при этомдо входа в насадок и дает возможность обеспечить хорошее обобщение...

Номер патента: 1038369

Опубликовано: 30.08.1983

Авторы: Бардинов, Кайбышев, Михайлов, Салищев

МПК: C21D 1/58, C21D 6/00, C21D 6/02, C21D 8/04

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей

...структуры, увеличение температуры деформации выше 1 с 1 -10 с приводит к росту зерна и снижению свойств стали после термообработки.Использование скоростей деформации меньше 10 с "способствует уве личению размеров зерна феррита и резко снижает производительность процессаде формирования, Применение скорости деформации выше 10 "с -1 приводит к увеличению неоднородности микроструктуры в заготовках и к по давлению процессов рекристаллизации второго рода, что требуетувеличения мощности дефбрмирующего оборудования, приводит к росту зерна и возникновению разнозернистости.при последующей термической обработке изз а высокой нестабильности структуры,Использование предлагаемого способа деформации позволяет создавать в нержавеющих...

Номер патента: 1090735

Опубликовано: 07.05.1984

Авторы: Бардинов, Кайбышев, Михайлов, Салищев

МПК: C21D 8/00

Метки: класса, мартенситного, нержавеющих, сталей

...в область Ас 1 -Ас 4+ ФЗО С переводит сталь в трехфазное состояние с составом: феррит+аустенит+карбиды, причем нагрев не только не увеличивает размер зерна, но и частично способствует его измельчению за счет выделения аустенита. Деформация в этой области и прн болеенизких температурах (до Ас 1-100 С)сопровождается процессами рекристаллизации, фазовых превращений и коагуляции карбидов. Наложение этих процессов приводит к формированию встали мелкозернистой ферритокарбидной структуры. Причем размер зернаферрита становится соизмерим с размером карбидов, и сталь приобретаетструктуру типа "микродуплекс". Снижение температуры нагрева и деформации приводит к подавлению процессоврекристаллизации, снижает интенсивность диффузионных процессов...

Номер патента: 1291621

Опубликовано: 23.02.1987

Авторы: Ващенко, Гольдберг, Дольская, Куница, Лимаренко, Мацюра, Овсянников, Петрунина, Приходько, Тыр, Цевелев, Шахов

МПК: C23C 18/54, C25D 3/38

Метки: контактного, меднения, нержавеющих, раствор, сталей

...не обладают пенообразующей способностью, Однако-при совместном использовании их с высококипящими фракциями производства арилендиаминов они не гасят пенообразующий эффект последних.Выбор параметров предлагаемого раствора меднения обусловлен слеДующим. Концентрация сернокислой меди не менее 0,3 мас.7. не обеспечивает образования сплошного слоя меди, При концентрации более 2,0 мас.7 наблюдается склонность стали к пассивации и образованию крупнокристаллических осадков меди.Область концентраций, соответствующая серной кислоте: 20,0-30,0 мас,й связана с получением наиболее высококачественных покрьггий. При мень - шем содержании серной кислоты на медном слое образуется черный налет а при большем - наблюдается склонность к пассивации ухудшение...