Суставов

Номер патента: 2004380

Опубликовано: 15.12.1993

Авторы: Ермаков, Крынский, Нурутдинов, Суставов, Тимков

МПК: B22F 1/00, H01F 1/33

Метки: железа, карбонильного, магнитодиэлектрического, основе, приготовления

...сдвиговых напряжений, возникающих в процессе переработки магнитодиэлектрического материала.Применение операции механической обработки карбонильного железа в шаровом смесителе позволяет уплотнить структуру частичек карбонильного железа, разрушить и обкатать до шаровой формы слабоструктурные частички, чем исключается разрушение частичек карбонильного железа в процессе переработки магнитодиэлектрического материала и, как следствие, увеличение внутреннего межчастичного трения. Иначе, операции механической обработки карбонильного железа в шаровом смесителе позволяет повысить текучесть магнитодиэлектрического материала в сравнении с таковым без механической обработки, Поэтому высоконаполненные магнитодиэлектрические материалы на основе...

Номер патента: 1772091

Опубликовано: 30.10.1992

Авторы: Аксеновских, Воронов, Зайко, Залдат, Колпаков, Конышев, Огородников, Серый, Соснин, Суставов, Фоменко

МПК: C04B 5/02

Метки: гранулированного, производства, расплавов, шлака

...в камеру.Прямоугольный желоб по длине выполнен возвышающимся и задней стенке камеры, а накопительный бункер расположен между разгрузочным торцом желоба и задней стенкой камеры,На фиг, 1 изображена схема установки для производства гранулированного шлака из расплавов в продольном разрезе; на фиг.2 разрез А-А на фиг, 1.Установка содержит бункер для приема расплавлейного шлака (на схеме не показан), устройство для диспергирования расплава в виде желоба 1 и воздушного сопла 2; которые расположены на входе в приемную камеру 3. Камера образована продольными боковыми 4 и задней 5 стенками, Нижняя часть продольных боковых стенок 4 камеры 3 .выполнена сужающейся и снизу примыкает к прямоугольному желобу 6.Внутри желоба 6 установлены продольные...

Номер патента: 1734928

Опубликовано: 23.05.1992

Авторы: Буль, Гладкий, Жуков, Кашин, Костыльков, Нефедов, Нефедова, Петровская, Саванин, Симонов, Суставов, Туговиков, Шевелев, Широков

МПК: B22D 11/00, B22D 11/10

Метки: защиты, окисления, поверхности, синтетический, стали, шлак

...переработки баратовых руд, имеет состав, (мас. ) В 20 з 8 - 35; СаО 40 - 60, М 90 10 - 20, 502 6-15; А 120 з+ Ре 20 з+ К 20 5 - 8. Температура спекания 800 С, температура растекания 1050 С, вязкость при температуре 1450 С 20 МПа.Синтетический шлак получают путем сплавления оксидных компонентов, После проплавления его дробят, присаживают необходимое количество карбоната натрия, гранулируют и расфасовывают по порциям, в таком виде шлак готов к использованию,Свойства предложенных шлаков подробно изучили в лабораторных условиях,Составы изученных шлаков приведены в табл, 1; их свойства - в табл,2.Из табл, 1 и 2 следует, что оптимальными свойствами характеризуются расплавы 4 - 8. Повышение содержания буры выше 13 и снижение менее 6...

Номер патента: 1668438

Опубликовано: 07.08.1991

Авторы: Данилович, Кацнельсон, Кашин, Лысенко, Саванин, Суставов, Уваровский, Ушеров

МПК: C22B 7/04

Метки: регенерации, сульфидного, шлака

...ОР 02=0,0005 МПа. Параметры продувки следующие; давление газовой смеси передфурмой 0,1064 МПа, интенсивность продувки 42,6 нм /кг ч, содержание кислорода всмеси 0 5 об,%, удельный расход кислорода0,02 нм на 1 кг исходного шлака.Температура шлакового расплава послепродувки составила 875 С. Через 5 мин после окончания продувки верхний аксидныйслой был слит в чистую чугунную изложницу, а нижний сульфидпьй слой ,штейн) - вдругую,Масса оксидного расплава составила0,62 кг, штейна 1,10 кг, отношениегп 0/ас=0,56. Содержание меди в оксидномрасплаве было менее 0,1%, а Ма 28 в штейнесодержалось 70% . Количество сульфиданатрия. перешедшего в газовую фазу, непревышало 5% от его содержания в начальном шлаке. Степень регенерации Кд 23 составила 29%,...

Номер патента: 1565900

Опубликовано: 23.05.1990

Авторы: Дорошев, Кашин, Саванин, Сойфер, Суставов, Туговиков, Харитонов

МПК: C21D 1/70

Метки: защиты, окисления, поверхности, синтетический, стали, шлак

...двух асположенных один Над другим крисаллизаторов. Первичный слиток полуают разливкой в верхний кристаллиатор стали мерки ст. 3 в количестве т при 1620 С. Слиток с температурой оверхности 1300 С вытягивают из верхнего кристаллизатора и яодают в ижний кристаллизатор куда разлива т плакирующий металл - сталь марки т. 60 с температурой .1600 С. Скоость разливки составляет 0,5 м/мин, асса плакирующего металла 10 т. Нлаи - известный (состав 1) или предлааемый (состав 6) вводят на зеркало еталла в верхний кристаллиэатор, ричем предварительно установлено, то расход шлака должен составлять ,8 - 3,0 кг/т,При расходе шлака менее 2,8 кг/токовая поверхность слитка не может ,ыть полностью покрыта шлаком и в йроцессе перемещения первичного слитка из...

Номер патента: 1437403

Опубликовано: 15.11.1988

Авторы: Зубарев, Ивашина, Колганов, Руднев, Суставов, Хмелевской

МПК: C21C 5/44, F27D 1/16

Метки: конвертера, торкретирования, футеровки

...сжато-.го газа через донные и верхнюю фурмыобеспечивает оптимальный вариант процесса нанесения покрытия. При торкретировании рабочей поверхности футеровки всего конвертера верхнюю фурму устанавливают несколько выше горловиныконвертера, а сжатый газ подают через 25донные и верхнюю фурмы в соотношении,отношении колебания расхода сжатогогаза по фурмам зависят от консистенции шлака. При повьшении вязкости шла-ЗОка расход газа на донные фурмы увеличивается,При торкретировании рабочей поверхности нижней части конвертера верхнююФурму вводят в конвертер, а расход га 35эа 1 ерез нее увеличивают. 1 этом случае соотношение расходов газа на донные и верхнюю Фурмы составляет (0,50,7):(0,3-0,5),Для торкретирования в конвертереоставляют примерно...

Номер патента: 1252347

Опубликовано: 23.08.1986

Авторы: Бойко, Саванин, Сойфер, Суставов, Цейтлин

МПК: C21C 1/02

Метки: десульфурации, чугуна

...смеси (80-957-.). При отношении глубины ввода смеси к высоте расплава менее 0,3 отмечаются низкая степець десульфурации и 1 пзкая степень использования шлаковой смеси. При их отношении более 0,6 существецно озрастает расход несущего газа, снижается стойкость фурменного устройства, поэт му отношение глубины ввода смеси к высоте расплава составляет 0,3-0,6.Проводят опыты по десульфурациц жидкого чугуна известной смесью состоящей из порошкообразцой извести и сод 1, и пре,слагаемой гмссью состоящей из саморассыпающегося шлака электропечного производства и соды, с целью сопоставления их десульфурирующих возможностей.Обработку жидкого чугуна проводят на опытной устацовке 1 цепс.чного рафинирования металла, к,я обеспечивает подачу...

Номер патента: 1235911

Опубликовано: 07.06.1986

Авторы: Белкин, Бойко, Борисов, Голубев, Пронин, Рыжонков, Саванин, Суставов, Цейтлин

МПК: C21B 13/14

Метки: железоуглеродистого, печи, расплава, электродуговой

...на вход в реактор "кипящего слоя",1,15 1,2 0,8 0,8з 123Приведенные в таблице данные по" каэывают, что при скорости отходяще го газа 1,9-2,1 м/с происходит наиболее четкое разделение колошниковой пыли, При скорости отходящего газа более 2,1 м/с резко возрастает унос желеэосодержащей фракции, что приводит .к снижению производительности печи. При скорости отходящего газа менее 1,9 м/с резко снижаются пока О эатели производительности печи и качество разделения колошниковой пыли.Анализ гранулометрического состава легкой части показал, что она состоит из 60-65% класса ( 63 мкм, эта 15 фракция наиболее быстро и полно усваивается расплавом, науглероживая и рафинируя его, а более крупная часть ) 63 мкм нагревается и всплывает на поверхность...

Номер патента: 1197772

Опубликовано: 15.12.1985

Авторы: Голубев, Кошелев, Кузьмин, Ситнов, Суставов, Талдыкин, Фролов

МПК: B22D 41/00

Метки: внепечной, жидкого, ковш, расплава

...поперечный разрез ковша, выполненный в боковыхстенках нижней части ковша (разрез Б-Б на фиг. 1). 25Ковш содержит корпус 1, футеровку 2, фурмы 3 (в боковых стенкахнижней части ковша) и фурмы 4 (науровне шлакового пояса).Фурмы 3 установлены наклонно подуглом 40-85 к горизонтальной плоскости (фиг. 1) и под углом 45-80к вертикальной диаметральной плоскости (фиг. 5), причем все фурмы направлены в одну сторону и установлены по периметру ковша. Расстояние35устья фурм от днища ковша составляет 300-400 мм,Фурмы 4 установлены горизонтально (фиг. 1) и под углом 45-80 квертикальной диаметральной плоскости (фиг, 4), причем все фурмы расположены по периметру ковша и направлены в сторону, противоположную фурмам 3 (фиг. 5),Обработка расплава в ковше...

Номер патента: 1068498

Опубликовано: 23.01.1984

Авторы: Белкин, Бойко, Борисов, Голубев, Ивашина, Казьмин, Пикус, Саванин, Суставов, Цейтлин

МПК: C21C 5/52

Метки: высокоуглеродистого, металла, шихта

...сущности и достигаемому результату является состав 123 шихты, состоящий из стального лома и углеродсодержащего материала, при следующем соотношении компонентов, мас.Ъ:Предельный чугун 1-55Лигниновый уголь 4-0, 1Стальной лом ОстальноеОднако известная шихта имеет повышенное содержание Фосфора - около О, 07, значительный расход шлакообразующих материалов на проведение процесса дефосфорации, что связано с большими затратами ручного труда талеваров и относительно высокую стоимость.Целью изобретения является повыше- ЗО ние качества шихты, снижение ее стоимости и улучшение условий труда,Поставленная цель достигается тем, что шихта для получения высокоуглеродистого металла, состоящая из сталь ного лома и углеродсодержащего материала,...

Номер патента: 1042885

Опубликовано: 23.09.1983

Авторы: Бойко, Гладышев, Голубев, Носов, Ситнов, Суставов, Шевченко

МПК: B22D 43/00

Метки: отсечки, шлака

...поверхность которо го выполнена в вице дуги, снабжено дополнительным скимером, установленным коаксиально первому, при этом на торце дуги внутреннего скимера выполнен паэ,На фиг. 1 показано устройство, виц сбоку; на фиг, 2 - разрез А А на фиг. 1; на фиг. 3 - устройство, вид сверху.,Устройство для отсечки шлака состоит иэ двух скимеров 1 и 2, выполненных в виде огнеупорных дуг наружной и внутренней, коаксиально установленных на оси 3, которая закреплена с воэможностью вращения на металлической42885 з балке 4, укрепленной в свою очередь на стойках 5.фурма 6 обеспечивает подачу. реагентов в зону сливного носка 7 ковша 8.Отсечку цоменного шлака, например, при заливке чугуна в миксер, произво дят следующим образом.Устройство для отсечки...

Номер патента: 973630

Опубликовано: 15.11.1982

Авторы: Голубев, Ивашина, Пикус, Саванин, Ситнов, Суставов

МПК: C21C 5/54

Метки: смесь, шлакообразующая

...железа алюминием неснижают основности образовавшегося 5шлакового расплава, что благоприят-но отражается на его реакционнойспособности. Учитывая, что алюминийявляется более сильным и легкоплавким раскислителем, чем ферросилицийи что тепловой эффект реакции раскисления алюминием выше, чем у ферросилиция, количество смеси сталеплавильных шлаков в составе шлакообразующейсмеси доводится до 90-95,Соотношение белого печного и конвертерного шлака получено, исходяиэ следующих соображений. Суммарноесодержание окислов железа в шлакеЪСтепень десульФурации металла,Состав смеси, вес. Объемный процент неметаллических включений Смесь Плавиковый ипат Ллюми "ный мнний ферро- силиций Белыйэлектропечнойшлак Конвертернийшлак Известн 0,06 редлагае"7 39 2 22,8...

Номер патента: 929709

Опубликовано: 23.05.1982

Авторы: Гладышев, Зубарев, Кашин, Побегайло, Сойфер, Суставов

МПК: C21C 1/02

Метки: жидкого, чугуна

...шлаком в течение 2-16 мин обеспечивает снижение содержания серы в чугуне с 0,030-0,060 до О,003-0,005 во всем диапазоне температур чугуна 1300-1500 С, имеющих значение для металлургической практики.Ввод фтористого кальция на поверхность чугуна перед сливом шлака обеспефвает более быстрое и .Равномерное усйэейие фтористого кальция, температура плавления которого находится на уровне температуры обрабатываемого чугуна. 60Экспериментально устанавливают что через 2-10 мин после перемешиваиия чугуна со шлаком начинается явление ресульфурации и сера обратно переходит из шлака в чугун, при этом 5 меньшее, временное значение (2 мин) относится к чугуну с более высокой (15000 С) температурой, большее (10 мин) - к чугуну с меньшей (1300 С)...

Номер патента: 880618

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Гладышев, Зубарев, Карпов, Климашин, Клинов, Пестов, Поживанов, Ситнов, Суставов, Татаринов

МПК: B22D 1/00, B22D 11/11, B22D 41/08 ...

Метки: ковш, металлов, промежуточный, разливки

...с приемной, другая - с разливочной секциями ковша, а пористые огнеупорные блоки являются основаниями каждой камеры и снабжены индивидуальным подводом к системе подачи инертного газа.Сферическая форма узких боковых по 35 верхностей ванны обеспечивает более благоприятное распределение потоков металла и меньшее разрушение футеровки.Шахматный порядок расположения от 40 верстий в нижней части сообщающихся между собой камер обеспечивает прохождение .металла по всей поверхности пористого днища каждой камеры и равно-мерную обработку расплава.45Индивидуальный подвод инертного газа к пористому блоку каждой камеры необходим для Ьсуществления в них различных режимов продувки. Например, уменьшающийся от первой к кажпой последующей камере расход...

Номер патента: 880617

Опубликовано: 15.11.1981

Авторы: Гладышев, Голубев, Зубарев, Карпов, Клинов, Пестов, Поживанов, Рябов, Ситнов, Суставов, Татаринов

МПК: B22D 1/00, B22D 11/11

Метки: жидкого, металла

...четных порядковых номерах камер Овторой, четвертой и т. д.) . В нечетные порядковые номера камер ( первую, третью, пятую ) инертный газ в это время не подают. В этих условиях каждая единица объема жидкого металла, про йдя через камеры, подвергается таким образом. пульсирующей продувке. Для уменьшения степени разрушения футеровки камер и обеспечения возможности длительной стабильной обработки рас - плава в пульсирующем режиме через определенный отрезок времени прекращают подачу инертного газа в четные порядковые номера камер и одновременно с этим начинают продуВку расплава во всех нечетных порядковых номерах камер, Описанный цикл продувки расплава в дальнейшем повторяют в той же последовательности до окончания его разливки.На чертеже...

Номер патента: 840655

Опубликовано: 23.06.1981

Авторы: Гладышев, Голубев, Игольницин, Кошелев, Суставов

МПК: F27D 3/00

Метки: желоб, жидкого, металла, перелива

...шлакообразующего материала иФормирование жидкоподвижного реакционноспособного шлака. Установка газопро-оницаемой вставки целесообразна такжев узкой части металлоприемной камерыиз-за наличия там достаточно высокойкинетической энергии падающей струиметалла и интенсивного перемешиванияметалла со шлаком.Сливной носок желоба снабжен скиммерной перегородкой для удержания вполости желоба сформировавшегося шлака.и более полного и эффективного его исОпользования,На фиг, 1 показан желоб, продольный разрез, на Фиг. 2 - то же, видсверху.Желоб для перелива жидкого металласодержит корпус 1, уступообразную футеровку 2, образованную уступом полость 3, канал 4 в футеровке для ввода порошкообразных реагентов, пористые вставки 5, металлическую...

Номер патента: 831296

Опубликовано: 23.05.1981

Авторы: Алифанов, Гладышев, Голубев, Лях, Поживанов, Суставов

МПК: B22D 1/00, B22D 11/11, B22D 41/08 ...

Метки: ковш, промежуточный, разливкистали

...включений путем продувки аргоном через пористый блок. 15Верхняя часть перегородки выполнена в виде уступа, вертикальная плоскость которого совпадает с выходным отверстием металлопроводящего канала, а диаметр металлопроводя О щего канала в 2-4 раза больше диаметра сталеразливочного стакана. Такое соотношение диаметров обеспечивает стабильное поступление металла в разливочную секцию и исключает возможность закозления канала. Проведенные опыты показывают, что при вводе порошкообразных материалов в струе аргона в металлопроводящий канал его пропускная способность снижается в 2-3 раза при скорости ввода реагентов 15-20 кг/мин. Например,при диаметре разливочного стакана 30 мм диаметр металлопроводящего канала должен составлять 60-90 мм,...

Номер патента: 808537

Опубликовано: 28.02.1981

Авторы: Гладышев, Мишин, Саванин, Суставов

МПК: C21C 1/00

Метки: синтетическогочугуна

...в результате реакции взаимодействия углерода с окислами железа шлакового расплава.Учитывая указанные обстоятельства,принимая во внимание то, что предельныйчугун содержит в среднем 4%углерода,необходимо обеспечить максимальноесоцержание углероца в расплаве, прецельные растворимости которого составляютпри температурах 1300 и 1500 С соответственно 4,62 и 5,15%,Установлено, что для обеспечения пре.дельно растворимых концентраций углерода в расплаве требуются дополнительные присадки углеродсодержащего материала, например электродного боя, графита и т, д в чугун в количестве3,5-12 кг/т чугуна при полном усвоении углерода. Установлено, что для увеличения содержания углероца с 4,16%до 4,5% необходимо ввести 15,2 кгуглерода на 1 т чугуна,...