Способ термической обработки слитков из сталей ледебуритного класса

(56) Райцес В,Б, Термическая обработка на металлургических заводах,М,: Металлургия, 1971, с,14-18.Геллер Ю,А, и др. Термическая обработка быстрорежущей стали дляраспределения карбидов, -Металловедение и термическая обработка металлов, 1967, 9 9, с,18-23, СОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТ 3 СТАЛЕЙ ЛГДЕБУРИТНОГОающий многократный награтуры вьпяе точки А,хлаждение, о т л и ч атем, что, с целью измельических карбидов и поологической пластичности редварительно пров ногократный нагрев емпературы выне то О С, а охлаждение ева - ниже началаревращен(54) (57) СПКИ СЛИТКОВ ИКЛАССА,вклюрев до темпвыдержку ию ш и й с ячения эвтекьппения тех дят полнь 1 и отжипроизводят доки Ьс, на 10 осле каждого нагартенситног, я:у - дий Келезо Ост. т о1 зобетение отнестся к Р;т:.Чес -кой обработке литых сталей ледебурит 1 ого класса и может быть использованоУ,; Я НОВЫКЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПЛЯСв ,. в , ,в л - у,; лрко пви Горячен Оорабэт" т,Е чтемЕ УИЕМ а Также УЛЯ ГЕ ПМИЧ Е СК ОЙУ обработки лито-о ииструмента,Яуь ,;зобретеня - изелу,чение ЗВТЕК .11 ЕСК Х КЯРОИДОВ 1 ПОГЬ 1 ЕНЕ;:-;, - .- - ,с;урР ууа гаемом 1 у способуС.,тки 1 з сталей ледебуритного клас0-; усс В; - ,.Лют Грех-птикра гный уагреуДО тРМВРратурь Р;,+1,-Я)с вдеож;О, 1 ОО ч и Охлаждением после каждого 1 агрева со скоростьюс,:у;,.д,ч =.ГраДс до 20:., Х,м - Р НР Го В и 1 щ Нд"Я В.раа 1 с:,0 уя нз необходимоси обе 1 е л-."., - ;.ЯУУУО Уа ЗОВОГО ПЕВРЯШЕНЯ ИНРотекание пРРетектоиДнОЙ РеакЦииу; 0 0 ЫРросхо-.,ят в интервалерм- . ид . р, ., 1 ), ОЧРРИ 1 ОНГ(ЕНИ ТЕМПЕратурЫже (;-:,с, - 1 О "С, зсективость способа Олабляется ввиду недостаточного1;Ека,1 ЯКЗЯУНЫХ ПУ)ЕВЯШЕКИоиеме ра т В е нявава вьеО "О, зффектВость спО 06 Я 3- .Я Вол-,. ТВИос) 1 т"Зеулаг.:РуъЙ итервя 1 скоосте О, - Яжцения Вьбран с -учето-. необхора - ,;"1 я ге,ологун(сти пообЦ;РУ:.УУ З; У; Га У "ВРЛИЦРНДЕМ Ко. -;",:;,у у уажуу=-тя ,С 1 Ггельость ВЫДержки контролиУЕТСЯ СКОООС ТЬЮ УЬОЯВНИБ ЯНИЯ ЕМГЕ" вь патуы по объему сЯДки и протека:.Не. диффузиОнных процес"ОВ, Прис а "ДЕННИ Со ООСТЬ 0 ЕУЬШЕ5 О 1 рад/ч зет От пред."ЯГЯРМОЙОбрОткн не суше ственный с уВеличениег:, скорост 1 ОхлажДРния более5 О град/с появляется опасность обрязования трецин От внутренних няпряе 1.а 0 бенно при Оч. утл 1 ии В- Н, ,тЛЕ ОптимЯпь 10 е числО циклОВ нЯГрев Охлажденне 3-5. 1 ри количестве циклов менее трех зффект способа недостаточно Вьсокий, тяк как тОлькО мнО гокрятная язовяя певекистяллизяция способствует появлению ДОстаточнОГО пязсво О "8.лспа эвтектических кяр ,.Г у.О ЕЕфа.зэХ Р.ИЦ и ОК р жЮГе 1 ат 1 риць,- рязвитию пОлиГО 111 заионых и рекристаллизационных явлений, что приводит к соразованию - боляпо го количества В Як Янсий. В свою ОЧЕРЕДЬ; К УСКОРЕНИЮ ДИффУЗИОННЫХ прспассов няпрмер диффузия улеро д" Озрасет в 2 р .р О рзЯ В комплексе зти явления способствуют Дроблению и сфероидизации непрерывуых частиц звтектических карбидов :;,ос 06 енно пластинчатой ормьу) уменьшенчя их вязмера рассясыванио и ьуравниванию состава по объему и 60 ЛР Явномернсму распреДелению карбидов., Количество циклов больше яти НР опзовождяетсч пальнРЙшим д:. 061"ением карбидов и уменьшениемР Гс РОЗ рП р и м е р, редлагаемьуй способ :пробован на сталях11 ЯМ-БЛ- -"5";Би .бИ 5-; Проыгле 1 ого произ;.Одства следуюпега .астана. Х: Остальое Остальное1211307 Образны испытали на кручение при 900, 1000, 1100, 1150 и 1200 С, За 10 величину пластичности принимали число оборотов до разрушения образца,Результаты испытаний приведены в табл.1, Т а блица 1 Марка стали Способтермообработки 4,8 2,5 3,8 4,8(вариант 3 ) 6,0 6,0 6,3 3,1 Поскольку в данном примере сталь Р 6 М 5-Ш использовалась для изготов 45 ления литого режущего инструмента, то дополнительно (табл,2) приводятся данные по ударной вязкости и прочЗаготовки из слитков диаметром 320 мм, размером 160130110 мм отжигали по действуюшему режиму: нагрев до 880 С со средней скоростью 250 град/ч, выдержка 6 .ч, замедленное охлаждение с печью (40 град/ч) до 500 С, далее - на воздухе,После отжига проводили трехкратный нагрев со средней скоростью 250 град/ч до 815 Г с выдержкой 1 О ч и охлаждением между нагревами по двум вариантам: с печью (средняя скорость охлаждения 60 град/ч)(а) и на Контрольный 11 Х 188 М-ШД 95 Х 18-ШР 6 М 5-Ш11 Х 18 М-ШД95 Х 18-ШР 6 М 5-Ш11 Х 18 М-ШД95 Х 18-ШР 6 М 5-Ш воздухе (средняя скорость охлаждения 20 град/ч)(о),Для получения сравнительных данных в качестве контрольной обработки был проведен отжиг по действующему режиму и по прототипу,Число оборотов до разрушения при температуреиспытаний, С 900 1000 1100 1150 1200 2,5 3,3 2,3 3,6 3,3 5,8 4,0 5,8 3,2 4,8 ности при изгибе после закалки от+ о1230-10 С и трехкратный отпуск прио540 С, являющиеся основными характеристиками для материалов указанного назначения,.1211307 аТаблица 2 Способ термообработки ТвердостьНРС,Предел прочности приизгибе,МПа Ударнаявяэкость ксМДж/м Контрбльный (подействующемурежиму) 0,63 1750 Прототип 1850 64,0 0,78 Предлагаемый 1940 0,93 65,0 Из приведенных данных следует, что 2 О обработка согласно прототипу увеличивает по сравнению с действующей технологией горячую пластичность стали 11 Х 8 МЩ в 1,3 раза, стали 95 Х 18-1 ц в 1,8 раза, а стали Р 6 М 5-111 ухудшает, Предлагаемый способ увеличивает пластичность всех исследованных сталей в 2,0; 1,9; 1,3 раза соответственно, Ударная вязкость стали Р 6 М 5-Б после обработки согласно30 Т а б л и ц а 3 Размер крупных карбидов, мкм,после обработки согласно Марка стали действующим прототипу предлагаемомуремам способу 16 15 11 Х 18-ШД 20 12 12 д Числитель - вариант с (охлаждение с печью); знаменатель вари,".нт 5 (охлаждение на воздухе),О протекает перитектоидная реакция, тогда как в прототипе температура нагрева лежит гораздо вьше укаэанного интервала Ас +(30-130) С и,перитектоидная реакция отсутствует;55 охлаждение ниже точки Мн, обеспечиваюшее получение значительного фаэорого наклепа при многократной перекристаллиэации, который способстНаибольшее (в 1,4-1,5 раза) измельчение карбидов обеспечивает обработку согласно варианту о пред" лагаемого способа.Основными причинами более высокой эффективности предлагаемого способа по сравнению с прототипом являются; ограничение температуры нагрева интервалом Ас +(10-30) С,в котором предлагаемому способу увеличиваетсяв 1,5 раза, а после обработки по прототипу - только 1,2 раза,В табл,3 показан размер крупных карбидов в подшипниковых сталях 11 Х 18 М ЫД и 95 Х 18-Н после прокатки со степенью деформации 95-973 заготовок, предварительно термически обработанных по трем сравниваемым способам.,121307 Составитель Р,КлыковаТехред С.Мигунова Корректор А,Тяско Редактор С.Лисина Заказ 612/32 Тираж 552 ПодписноеВНИИХИ Государственного комитета СССРпо делам изобретений и открытий113035, Москва, Ж, Раушская наб.,д,4/5 Филиал ППП "Патент", г. Ужгород, ул. Проектная, 4 вует дроблению, сфероидизации и равномерному распределению карбидныхчастиц, тогда как в прототипе охлаждение осуществляется до 500600 С, при которых фазовой перекристаллизации не происходит, а следовательно, не возникает фазовогонаклепа на границах карбид-матрица,ускоряющего диффузию углерода в2,5-3,0 раза и приводящего куказанному улучшению структурыкарбидов.