Способ диагностирования деталей с коррозионно-усталостными дефектами

СОЮЗ СОВЕТСКИХСОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ 76219 СПУБ ЛИК 17/О 51)5 САНИЕ ИЗОБРЕТЕ ВТОРСКОМУ ЕТЕЛЬСТВУ(54) СПОСОБ ДИАГНОСТИРОВАНИЯ ДЕТАЛЕЙ С КОРРОЗИОННО-УСТАЛОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ(57) Изобретение относится к деталям (преимущественно энергоустановок), подвергаемым в процессе эксплуатации воздействию переменных нагрузок и агрессивной среды. Оно позволяет путем однократной диагностики нескольких деталей определенного назначения, отличающихся уровнем рабочих напряжений;. определять остаточный ресурс всей совокупностии таких деталей, Это достигается путем экстраполяции зависимости значений глубины дефектов в деталях от параметра, учитывающего одновременно наработку деталей на момент диагностики и величину действующих в детали напряжений. 2 ил. и и геом асполож щин. фигура етали тва тр Формулы для расчета остаточного ресурса деталей с трещинами, определяемого числом циклов, за которое трещины достигнут предельно допустимой глубины, получают путем интегрирования выражения (1) применительно к каждому конкретному случаю. При этом приходится прибегать к существенным упрощающим предположениям (и, соответственно, сильному загрублению результатов расчета). поскольку реальные случаи не сводятся, как правило; к расчетным схемам, для которых в литературе приводятся формулы для коэффициента К или указаны доступные процедуры его вычисления. ен нтенсивности н нии апряжеэки, кон ГОСУДАРСТВЕННЫИ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМПРИ ГКНТ СССР(71) Уральский филиал Всесоюзного теплотехнического научно-исследовательскогоинститута им. Ф.Э,Дзержинского(56) Броек Д. Основы механики разрушения,Высшая школа, М.: 1980, с.26.Авторское свидетельство СССРМ 1490552, кл, 6 01 г) 3/00, 1989.Копбо 1, Ргойсбоп оТ Ра 09 пе Сгцс 1 с"1 пИатоп О 1 е ВазеО оп Рт Сгомг)Соггозоп",чо 1. 45, й, 1989,Предлагаемый способ относится преимущественно к элементам энергоустановок, подвергаемым в процессе эксплуатации воздействию переменных нагрузок и коррозионной среды, Ресурс таких элементов зависит от интенсивности развития дефектов коррозионно-усталостного проис-, хождения (питтингов, язвин, трещин),Известные способы прогнозирования развития дефектов типа трещин при циклической нагрузке базируются на формуле Пэриса, связывающей скорость увеличениясНглубины трещин с размахом коэффици- бй- = С (ЛК)" Коэффициент интенсивнос й зависит от уровня и вида наИзвестный способ определения остаточного ресурса основанный на выражении (1), позволяет обойтись без расчета коэффициента К, что является серьезным преимуществом этого способа,Недостатком способа является необходимость трехкратный диагностики состояния обьекта в процессе эксплуатации (трехкратного измерения глубины трещин через некоторые промежутки работы), Применительно к деталям теплоэнергетического оборудования, диагностика которого возможна, как правило, лишь в рамках планового ремонтноо обслуживания, это означает, что процедура получения информации об остаточном ресурсе займет длительный период, измеряемый гоДами.Вторым недостатком указанного способа является сложность получения достоверных значений постоянных С и и в формуле (1) в условиях коррозионного воздействия среды, характерных для элементов теплосилового оборудования (котлов и трубопроводов). Специфика их работы заключается в чередовании периодов работы при высокой температуре, достаточной для образования на внутренней поверхности трубных элементов защитной окисной пленки, с периодами стоянки, при которых возможна резкая активизация коррозионных процессов. Кроме того испытания осуществляются с частотой, намного превышающей частоту нагружения оборудования, и это приводит к дополнительному отклонению параметров уравнения (1) от значений, соответствующих реальности,К недостаткаам всех методов, основанных на использовании выражения (1), относится ограниченность области его существования: начальная стадия развития дефектов коррозионнэ-усталостного происхождения в элементах паровых котлов, имеющая зачастую весьма большую протяженность, не может быть описана с его помощью, Выражение (1) пригодно лишь для описания той стадии живучести, которая характеризуется устойчивьм и прогрессирующим, (вплоть до разрушения) увеличением размеров трещин. 10 15 20 30 50 Наиболее близким техническим решением является метод прогнозирования остаточного срока службы заключающийся в измерении размеров очага коррозии (питтинга), построении по результатам этого измерения зависимости (в логаритмических координатах - прямой линии) размеров питтинга от времени работы и определение по . этой зависимости длительности периода развития питтинга до трещины. Этот период и предложено приниматьв качестве остаточного ресурса детали.Недостатком этого способа является то, что он базируется на определенной аналитической зависимости между размерами питтинга и временем испытания (диаметр и глубина питтинга пропорциональные вре 1мени в степени -), Такая зависимость, од 3нако, согласно приведенным. данным (3)имеет место не во всей временной области существования питтинга. Более того, кривя развития дефектов коррозионно-усталостного происхождения, как показывает практика, может иметь и горизонтальные участки, Предусмотренное в.способе определение предельного размера дефекта по фиксированному, значению коэффициента интенсивности напряжений, находимому путем испытаний, является корректным врамках определенной расчетной схемы, которая может применяться для реальной ситуации, как правило, только при существен н ых допущениях.Ограничение срока службы детали моментом образования трещины также является недостатком способа, поскольку длительность работы на стадии существования трещиноподобного дефекта для многих элементов весьма продолжительна и замена их по названному признаку является преждевременной с соответству. чим экономическим ущербом.Целью изобретения является повышение достоверности и упрощения способапри диагностировании деталей эксплуатируемых в одной среде, но при разных рабочих нап ряжениях.указанная цель достигается тем, что в способе диагностирования деталей с дефектами коррозионно-усталостного происхождения, заключающемся в сопоставлении глубины дефектов с наработкой и уровнем рабочих напряжений, определяот максимальнуо глубину дефектов в нескольких деталях данной группы, строят зависимость максимальной глубины от параметра, характеризующего эксплуатационное напряжение, число циклов нагружения и времяработы деталей, определяют значение этогопараметра для максимально допустимой глубины дефекта, по которому и вычисляют остаточный ресурс,В качестве упомянутого параметра можно использовать котангенс угла наклона линий коррозионной усталости, проходящейчерез фиксированную точку: цП - Р Б ггг 8ЛО где П - наработка детали на момент диагностирования, определяемая числом циклов цагружения и времеци ае работы;гтв - амплитуда изменения напряжения за цикл изменения рабочей нагрузки;Р и Я - постоянные, определяемые путем испытаний деталей на коррозионную усталость при различной агрессивности коррозионной среды.Кривые (в логарифмических координатах - прямые) коррозионной усталости для материалов одного класса при схожих режимах нагружения, но при разной агрессивности среды с уменьшением базы испытаний сближаются между собой, пересекаясь в одной точке (фиг.1). Постоянные Р и 5 о формуле для параметра О являются координатами этой точки,Параметр О позволяет путем дае однократного измерения максимальной глубины дефектоо в нескольких деталях с различной величиной оа прогнозировать рост дефектов во времени и путем экстраполяции до допустимого значения максимальной глубины дефектаопределять остаточный ресурс, включающий осе стадии развития дефект от питтинга до трещины заданной глубины - в отличие от способа - прототипа, учитывающего только "Язвенную" стадию.фиг,1 поясняет сущность параметра О; фиг.2 иллюстрирует пример использования метода,Для определения постоянных Р и Я - координат точки пересечения кривых коррозионной усталости (в логарифмических координатах - прямых, фиг.1) необходимо выполнить испытания деталей (цатурцых или моделей) на коррозионну 1 о усталость о средах, отличающихся агрессивностью, Чем более агрессивна среда, тем больше наклон прямой к оси абсцисс,Пример использования способа.Способ был использован для определения остаточного ресурса гибов перепускцых труб котла ПК - 47 на участке между водяным зкономайзером и средней радиационной частью, Эти гибы (27 шт) выполнены из труб 245 х 22 и 273 х 25 мм, сталь 20, рабочее давление 17,5 - 18,2 МПа, температура 305- 360 С. Наработка котла к моменту диагностики - 171 т,ч, 513 пусков. Параметрическая наработка, соответствующая наработка во времени и по числу пучков, с учетом опрессовок котла составляла П = =7090, 9 П = 3,852. По данным ул ьтразвукового контроля, подтвержденным разрезкой, гибы были поражены трещинами коррози 10 15 20 25 30 35 45 50 55 онноусталостного происхождения глубиной до 1=8 мм,Остаточный ресурс определяли по результатам исследования четырех демонтированных гибов из числа упомянутых. Амплитуда действовавших о исследованных гибах напряжений от внутреннего давления о рассчитанная по их фактическим овальности и толщине стенки, составляла 113,8 - 160,4 МПа. Для этих значений и приведенной выше величины наработки по формуле (2) вычислили значения параметра О. При этом значения Р и Я принимали по данным обработки опубликованных результатов испытаний гибоо и их моделей на коррозионную усталость.Максимальную глубину трещин Ь в ка;кдом из упомянутых четырех гибов определяли путем металлографического исследования темплетов, вырезанных из поврежденных зон, ГраФик зависимости1между О и 9 - (з - толщина стенки), постро 3енный по полученным данным, показан на фиг,2. Предельно допустимой глубине трещин о рассматриваемых гибах 12 мм о гибах труб 273 х 25 мм (ЬЙ = 0.48: 9 Мз= -0,318) соответствует (по э кстрапал ированному участку графика) Одоп =- 2,745, максимальной глубине имеющихся трещин (81 8 Ьмм, ---- = 0,32; 9 - = -0,494) соответст 3 253вует О =- 2,605,(фиг,2).Остаточный ресурс определяется по разностиОдопй = 2.745 - 2.605 = 0,14Согласно выражению (1) указанная разность может быть представлена формулойНа основании анализа имеющихся экспериментальных данных можно принять з = = 2 Я. В качестве (1 а о Формуле (2) следует принимать наибольшую оеличинудля гибов, эксплуатацию которых намечено продолжить, в рассматриваемом случае оа = 166 МПа, 9 с, = 2,22. При указанных значениях сходящих в формулу(2) величин получаем9 Пдоп - 9 П = 0,14(2,8 - 2,22) = 0,081;. 9 Пдоп = 3,852+ 0,081 = 3,933,Полученному значению предельной параметрической наработки при сохранении прежней частоты пусков котла соответствует предельная наработка во времени, равная 204 тыс.ч, Таким образом, остаточный ресурс рассматриваемых гибов составляет 204 - 171 = 33 тыс.ч.Предлагаемый способ позволяет по данным разовой диагностики, осуществлен1762190 фигЛ оставитель Ю.Балашовехред М.Моргентал Корректор Н,Ревска еда ктор каз 3254 ВНИИПИ Гос Тираж Подписноетвенного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж, Раушская наб., 4/5 изводственно-издательский комбинат "Патент", г, Ужгород, ул.Гагарина,ной, например, во время регламентного останова агрегата, произвести оценку остаточного срока службы деталей определенного назначения.Применительно, например, к гибам не обогреваемых труб котлоагрегата это дает возможность избежать длительного пере- простая оборудования. Ф ормула изобретения 10Способ диагностирования деталей с коррозионно-усталостными дефектами, по которому на деталях с предварительной наработкой измеряют глубины дефектов, определяют уровни напряжении в деталях и с 15 их помощью определяют остаточный ресурсгуФю деталей, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что. с целью повышения достоверности и упрощения способа при диагностировании деталей, эксплуатируемых в одной среде, но при разных уровнях эксплуатационных напряжений, глубину дефектов измеряют на деталях по крайней мере один раз, определяют максимальную глубину дефекта для нескольких образцов, строят зависимость максимальной глубины от параметра, характеризующего эксплуатационное напряжение, число циклов нагружения и время работы деталей, определяют значение этого параметра для максимально допустимой глубины дефекта и это значение используют для определения остаточного ресурса.