Способ прокатки колес

)4),) )1.), ),Д ВТО У СВИДЕТЕЛЬСТВУ ого стана с рассогласова с т Ри в ел уще го и в Р д оти клетей , о т л иных скор 31:ЧН -11 ГГГ 1 Е,.с)натЕЛЬ й мс: гап,п) рги в е тем что с ива металла заопии механичесН 1 Х ПОЛОС, Обжумены 1 аюгПейсяиной рассагла с чет я качес х ани РОК отр ати ата с, Пме 1гиков, ВЕфр мовГ)ЯЯ, ЯЕтЕ(1 НВ 1/06) в по хо, . Л:1 югпи вания вели лков ки чередоений клетях в)гвСССР1973,о ГССР1 80.П 1).1 ОС, в клю ими веду -кг 1. т я х оседних клетях поло ведомого валков, и и этоных я окружпослед рассогласовай валков в пр н) личиГ Н" Рс Рлнств В/3 Я КЛТ ,11 л:1 э ра ей п тавляй ей катки клети сосв предшествующе 1,52,8 -) 1, 1."с, 00 Фиг. 1 сСОЮЗ СОВЕТСНИХСОЦИАЛИСТИЧЕСКИХРЕСПУБЛИК ОСУДАРСТВЕННЫИ НОМИТЕТ СССРПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИИ2 1 ) 3 Я 5) 2 7 6 2-0 21, 2 )0.1,8Изобретение относится к металлургии, в частности к производству поло- совой стали, и может быть использовано при горячей и холодной прокатке на непрерывных широкополосных станах.Цель изобретения - улучшение качества металла за счет снижения анизотропии механических свойств прокатанных полос.На фиг, 1 изображена микроструктура металла на верхней стороне полосы из стали Зсп после горячей прокатки по известному способу; на фиг. 2 то же, на нижней стороне полосы, на фиг. 3 - схема реализации предлагаемого способа прокатки; ца фиг, 4 - микроструктура металла на верхней стороне полосы после горячей прокатки по предлагаемому способу; на фиг, 5 - то же, на нижней стороне полосы.Процесс прокатки с рассогласованием окружных скоростей валков позволяет уменьшить усилие прокатки, снизить разнотолщицность и неплоскостность прокатываемых полос. Вместе с тем, при рассогласовации окружных скоростей вследствие увеличения контактного скольжения в очаге деформации и изменения условий взаимодействия ведущего и ведомого валков с полосой на разных сторонах полосы формируется различная микроструктура, Так, со стороны ведущего валка, где кон" тактное скольжение выше, формируется анизотропная микроструктура, зерна которой вытянугы вдоль направления прокатки. На противоположной стороне полосы характер микроструктуры иной: интенсивное течение металла в противоположных направления в зонах опережения и отстаивания приводит к дроблению зерен и неоднородности микроструктуры. В результате после такой прокатки металл приобретает анизотропные механические свойства, что ухудшает его качество. 35 40 45 50 55 При прокатке по известному способу первая (против хода прокатки) клеть работает с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков, причем верхний валок является ведущим. Вторая клеть (в том же направлении) работает в симметричном режиме, а третья - также с рассогласованием и с ведущим верхним валком. После третьей клети полоса имеет анизотропную микроструктуру на верхней стороне и разнозернистую микроструктуру 5 10 15 20 25 30 цд нижней стороцс . Вторая клеть, ра - ботдющдя в симметричном режиме, частично устраняет аццзотропцос ть и разцозерцистость микроструктуры. Первая же клеть усугубляет положение: нд верхней стороне полосы ацизотропия вновь возрастает (фиг. 1), а нд нижней увеличивается разнозерцистость (фиг. 2). Так как окончательное формирование качества и микроструктуры металла происходит имеццо в первой (против направления прокатки) клети, готовая полоса имеет дцизотропию механических свойств и низкое качество,В случае прокатки Г 10 Гредлдгдемому способу третья против хода прокатки клеть рдботдет с рассогласованием окружных скоростей, причем верхний валок, имеющий окружную скорость ЧН 3 большую, чем у нижнего 1 являетсяведущим (фиг. 3). Вторая клеть в том же направлении работает с меньшим, чем в третьей, рассогласованием окружных скоростей (азд ) и нижний рабочий валок, имеющий окружную скоч ь рость 1 большую, чем у верхнегоявляется ведущим валком. Первая клетьработает в симметричном режиме, т.е.Ь окружные скорости верхнего Ч, и нижннего Ч, рабочих валков равны. При этом после третьей клети полоса имеет различную микроструктуру и своиства на верхней и нижней сторонах, так как условия контактного вздимодействия с верхним и нижним валком различны. Во второй клети ведущим является нижний валок. Зд счет смены положенияведущего валка происходит выравнивание микроструктуры по сторонам полосы, и вследствие того, что во второй клети полоса тоньше, чем в третьей, для выравнивания микроструктуры по сечению требуется меньшая величина рассогласования окружных скоростей.Первая клеть, работающая в симметричцом режиме, обеспечивает полную изотропность микроструктуры на верхней (фиг, 4) и нижней (фиг, 5) сторонахполосы, за счет чего улучшается качество металла.Кроме этого, достигается побочный эффект, Прокатка с рассогласованием окружных скоростей валков по известному способу приводит к изгибам передних концов полос на выходе из валков, что затрудняет транспортирование полосы по отводящему рольгангу заправку в моталку и не исключает "забуривания" в линии стана. 1 рокаткд1251 ния окружных скоростей ра бочих валкон по клетям, 7. ГАнизо Плоскост. а,тропи вдоль ность,мм/м попере 2,7 1,5 2,8 1,0 2,8 1,5 3,4 2,4 4,1 3,2 3,0 3,5 4,5 3,2 1,43 10,9 1,52 11,3 1, 11 2,4 1,09 2,3 1,12 2,4 1,61 2,5 1,42 2,5 8 (извест 13,8 0 1,67 5,4 (изгиб переднего конца полосы) ный) ричном режиме (а,=0), в примере 8а,= 13,42. же по предлагаемому способу, сохраняя нсе преимушества, которые обеспечивают рассогласование скоростей рабочих валков, позволяет полностью устранить изгибы передних концов полос.Экспериментально установлено, что при величине рассогласования окружных скоростей в третьей против хоЛа прокатки клети а, более 4,17., анизотро О пия механических свойств металла не устраняется последующими клетями, а при снижении этой величины менее 2,87. зФФективность рассогласования окружных скоростей незначительна, повышения точности геометрических размерон полос не происходит.В случае, когда величина рассогласования окружных скоростей рабочих валков второй клети а превосходит 3,27, увеличивается разнозернистость микроструктуры, а также возрастают изгибы передних концов полос до недопустимых величин, При снижении этой величины менее 1,57 не достигается вы- равнивания механических свойств по сторонам полосы и ухудшаются геометрические характеристики проката.Способ осуществляют следуюшим образом.Непрерывнолитые слябы из стали 3 пс сечением 150 х 1310 мм массоч 24 т нагревают в методической печи до 1200 С и выдают на печной рольганг непрерывного широкополосного стана 2000 горячей прокатки.35Очередной разогретый сляб обжимают в черноной группе клетей стана 2000 до толщины 36 мм и передают к чистовой группе из семи клетей кварто. В чистовой группе осуществляют прокатку раската до конечной толшинымм с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков в части клетей. При этом прокатку ведут с рассогласованием окружных скоростей рабочих валков н третьей против хода прокатки клети, равным 3,47., а ведушим (имеющим большую окружную скорость) является верхний рабочий валок. Во второй клети н том же направлении прокатку ведут с меньшей по сравнению с третьей клетью величиной рассогласования окружных скоростей рабочих валков, равной 2,47, Ведущим во второй клети является нижний рабочий валок. Прокатку в первой против хода прокатки клети осуществляют в симметричном режиме при равных окружных 982 4скоростях верхнего и нижнего рабочих валков, Прокатанные полосы толщиной 4 мм охлаждают до температуры 650 С и сматывают в рулоны.Примеры осуществления способа и характеристика качестна прокатываемого металла приведены в таблице. Пример Рассогласова Качество полос П р и м е ч а н и е. В примерах 1-7первая против хода прокатки клеть работает в симметКак следует иэ таблицы, при реализации способа в предлагаемом диапазо- не рассогласования окружных скоростей рабочих валков (примеры 3-5) достигается минимальная анизотропия механических свойств металла при сохранении