Способ холодной прокатки полос

СООЗ СОВЕТСКИХСОЦИАЛИСТИЧЕСНИКРЕСПУБЛИК 19 ЯО. 51)5 В 21 В 1/24 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТНРЫТИЯПРИ ГКНТ СССР Е ИЗОБРЕТВИДЕТЕЛЬСТВУ САНИ К АВТОРСКОМ 2 В 30пурги м.А.А.Б(54) СПОСОБ ХОЛОДНОЙ ПРОКА ат 7 И к ретение относит зводству и може о при получении ной прокатки. Ц и ста ст пользова нах холо резобретение относ ся к про т быть и тно о му производству и може сзовано при получении жести на схолодной прокатки.Цель изобретения - повышениеда годного проката путем сниженирастрескивания кромок прокатываполос при многопроходной прокатклетях непрерывного стана.При холодной прокатке тонкихлос, в частности жести конечнаящина 0,36-0,18 мм, в линии со рных станов с рабочими валками бго Диаметра, когда отношение Э/(56) Заявкакл, В 21 В 3АвторскоеУ 1493340, к19.05;88тения - повышение выхода годного проката путем снижения растрескиваниякромок прокатываемых полос при многопроходной прокатке в клетях непрерывного стана. Способ холодной прокатки полос включает деформацию заготовки в валках за цесколько проходовс регламентировацным отношением усилий прокатки между клетямц непрерывного стана, которое начинают изменятьпри В/Нс1000, где 0 - диаметр валков; Н с - средцяя толщина прокатываемой полосы, устанавливая в каждомпоследующем проходе усилие прокаткив 1,05-1,25 раза больше, чем в предыдушем. Способ может быть осуществлен на непрерывных станах холоднойпрокатки,с четырехналковыми комплектами валков. При прокатке жести толщиной 0,40 мм выход годного составляет 99,5-99,8 Е. 1 табл. средняя толщина полосы в очаге деформации) становится равным 1000 илипревышает эту величину, чтобы получить требуемую толщину полос рабочиевалки находятся в положении предварительного напряженного состояния пообразующим бочек нижнего и верхнеговалков (положецце "забоя), т,е.величина упругого сплющивания валковсоизмерима с толщиной полосы. Этоприводит к утонению кромок прокатываемых полос, прц последующей деформации полос в клетях по ходу прокаткиболее тонкие кромки це обжимаются,в них появляются трещины ц разрывыиз-за неравномерности вытяжек по ширине полос.По предлагаемому способу регламентируют отношение усилий прокатки всмежных проходах так, что в каждомпоследующем проходе устанавливаютусилие прокатки в 1,05-1,25 разабольше, чем в предыдущем и поддерживают это условие, начиная с достижения толщин полос, при которыхР/Нср1000,Холодная прокатка стальной полосыза несколько проходов сопровождается упругим сплющиванием рабочих валков, профилировка которых оптимизирована по критерию плоскостность".В случае, когда полоса имеет относительно большую толщину Э/Н ( 1000,упругая деформация валков, как показали эксперименты, влияет на формукромок полосы незначительно и можноэффективно регулировать толщину иплоскостность полосы, не учитываясоотношения усилий прокатки в смежных проходах, Но как только величинаотношения П/Н приблизится к 1000и концевые участки валков войдут всоприкосновение между собой и упругосплющатся, эффективность регулирования толщины и плоскостности полосырезко снижаются - работа нажимныхустройств приводит лишь к изменениювеличины упругой деформации валковойсистемы и не сказывается на Формемежвалкового зазора. Такой режимпрокатки близок к пределу выкатываемости и характеризуется ростом утонения кромок за счет уширения прикромочных участков, что сопровождается повьппением их прочности, снижением ресурса пластичности металлана кромках, При входе в последующуюклеть величина вытяжки на кромкахменьше, чем в средней части полосы, 45из-за чего в кромках возникают продольные растягивающие напряжения,приводящие их к растрескиванию.В случае, когда П/Н ( 100, утонения кромок и их растрескивания невозникает, поэтому регламентироватьсоотношение усилий прокатки в смежных проходах нет необходимости. Если же при О/Н)100 усилие в последующей клети превышает усилие в предыдущей в 1,05-1,25 раза, в результате упругого сплющивания рабочих валков последующей клети будет образован межвалковый зазор, обеспечивающий равномерную величину вытяжек, утоненных кромок и средней части. полосы. В результате будут устранены продольные растягивающие напряжения в кромках, приводящие к их растрескиванию.Экспериментально установлено, что если сотношение усилия прокатки в последующей клети к усилию в предыдущей клети менее, чем 1,05, то это приводит к дальнейшему уширению и утонению кромок, образованию в них трещин. Кроме того, при практически одинаковых усилиях прокатки в смежных проходах деформация металла после второго прохода незначительна. Это требует увеличения числа проходов, что нерационально, При увеличении указанного отношения более 1,25 неравномерность вытяжек кромок и средней части полосы в последующем проходе приводит к росту растягиваюших напряжений по кромкам, которые вызывают образование трещин и разрывов.Оптимальный диапазон отношений усилий прокатки 1,05 - 1,25 определен экспериментально для случаев прокатки жести конечной толщиной 0,36-0,18 мм из малоуглеродистых сталей 08 кп, 08 пс, 10 пс, 08 Ю,в рабочих валках ,циаметром 300-600 мм. При указанных условиях обеспечивалась прокатка полос без растрескивания кромок. За пределами оптимального диапа:зона соотношения усилий прокатки за последующей клетью полосы имели дефект "рваная кромка", не исключались обрывы полос.П р и м е р. Способ осуществляют на шестиклетевом стане 1400 холодной прокатки. Горячекатаную травленную полосу из стали 08 кп толщиной 2,4 мм задают в валки 6-клетевого стана непрерывной холодной прокатки жести с рабочими валками диаметром 600 мм. В первых четырех клетях полосу обжимают до толщины 0,70 мм. Абсолютное обжатие в 5-й клети устанавливают равным 0,20 мм, что соответствует Н ю= О,б. При этом отношение П/Н с=1000. Усилие прокатки в 5-й клети устанавливают при помощи гидроцилиндров нажимного механизма, равным 9520 кН. Края рабочих валков 5-й клев н ти находятся в контакте (в забое ). В б-й клети абсолютное обжатие устанавливают равным 0,17 мм. Пля этой клети Э/Нс= 1395. Усилие прокатки5 158 в 6-й клети с помощью гидронажимного механизма устанавливают в 1,15 раза большее, чем в 5-й клети, т.е. равное 10948 кН, и осуществляют прокатку всей полосы до конечной толщины 0,36 мм без растрескивания кромок.В таблице приведены примеры осуществления предлагаемого способа в пределах и за пределами предлагаемого диапазона отношения усилий прокатки в предчистовом и чистовом пропусках, а также способа-прототипа.Как следует иэ таблицы, при реали" зации предлагаемого способа обеспечивается уменьшение растрескивания кромок при прокатке жести толщиной от 0,36 (варианты 2-4) до 0,18 мм (ваРианты 7-9), когДа величина 7/Н ори 3 1000. При запредельных значениях отношения усилий в смежных проходах (варианты 1, 5, 6 и 10) кромки полос поражены трещинами, которые служат причиной порывов, процесс прокатки неустойчив. В случае реализации способа-прототипа с соотношением усилий в клетях 6 и 5, равным двум, также образуются трещины по кромкам и обрывы полосы, вследствие чего процесс прокатки неустойчив. Реализация способа-прототипа с соотношением усилий более 2,4 оказалась невозможной из-за перегрузки 6-й клети стана,5029 Рярипнт,Толщина Срелиял олщиия 0 ср Усилие Срепиян толщина Усилле рНсРс Нокаватели качества по"носы и текнологнчностипроцесса полосы перел 5-й прокатв 5-й ир катки в 6-й клети, Ркр полосы в 5-й клети, НН поносыв 6"й клетью,клети, Ру кН ии клети,Нср 0,7 1 ООО 20 0,55 109 990,04 Трещины ло кромкам,полосыТрещин н порывов нетТрещин и порывов нетТрещин нетТрещины по кронкви,полосыТрещины по кронкан,полосыТрещин и порывов нетТрекаи нетТрещины отсутствуютТрещины по кронкаи,полосы орывы 0,700,700,70О,УО 0,60 0,60 0,60 0,60 1000 1000 000 1 ООО 0,46 1304 0,43 1395 0,401500 0,40 . 1500 9520 9520 9620 9520 10000 10948 1900 12090 1,05 1,15 1,25 1,27 рывы О,0,42 14 28 0,25 240 1053 орые 0,52 0,52 0,52 0,52 0,42 0,42 0,42 0,42 428 14 28 1428 1428 101301013010130101300,25 2400 0,24 2500 0,23 26090,23 2409 10637 11650 12662 12764,6 оо 20 0,38 1579 19040 2,0 Трещины, порыаы, прокатнеустойчива Составитель И,Лямо Техред Л. Сердюкова ректор В.Г Редактор арфенов к Тираж 409 Подписноеета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР а, Ж, Раушская наб., д. 4/5 Гагарина, 1 О роизводственно-издательский комбинат "Патент", г.ужгоро Заказ 2289ВНИИПИ Государственного коми11303 5 в:ос Увеличение выхода годного (варианты 2-4) до 99,5-99 в 8 у. обуславливается выраниванием вытяжек по ширине полос - кромки получают такуюже вытяжку, что и средняя часть поло"сы, в результате снижается склонностьполосы к порывам.При запредельных значениях регла ментируемого параметра в связи с растрескиванием кромок полос выход годного снизился до 9 1;5-92,3 Х (варианты 1, 5, 6, 10), а по способу-прототипу составил 19, 17,.Формула изобретения Способ холодной прокатки полос,включающий деформацию раскатов между20валками с регламентированным отношением усилий прокатки в смежных проходах, о т л и ч а ю щ и й с я тем,что, с целью повышения выхода годногопроката путем снижения растрескива 25ния кромок прокатываемых полос примногопроходной прокатке в клетях непрерывного стана, при достижениивеличины отношения Г 7/Н ср 71000, гдеР - ДиаметР валков, а Н Сг л - сРеДнЯЯтолщина прокатываемой полосы, усилиепрокатки в каждом последующем проходе устанавливают больше, чем в предыдущем, в 1,05-1,25 раза,