Сталь

)5 С 8/14 ОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТВЕДОМСТВО СССРГОСПАТЕНТ СССР)Г)ооо-тОЙ(:.Ийй Я ьиьл ЙЭИФ ЩЩЩ. т ТЕ ПИСАН ЗОБРЕТЕ СТ и тл;.Ьж.ь 4 эоь Ф(71) Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им, И.П,Бардина(57) Изобретение может быть использовано в производстве электросварных труб, в том числе сваренных токами высокой частоты (ТВЧ), и конструкций, работающих в условиях климатических температур (Крайнего Севера). Целью изобретения является повышение уровня ударной вязкости основного металла и металла околошовной зоны при отрицательных температурах и сопротивляемости образованию холодных трещин сварных соединений при сохранении прочности и пластичности. Сталь содержит, мас. фС: углерод 0,02-0,12; кремний 0.05- 0,8; марганец 0,3 - 2,1; один или более элементов иэгруппы; содержащей ниобий 0,005-0,1; ванадий 0,005 - 0,12; титан 0,005- 0,08; бор 0,0001-0,006, по крайней мере один элемент из группы, включающей кальций 0,0003-0,004; барий 0,0003 - 0,004; железо остальное, При этом прочность в пределах 394-642 Н/мм, обеспечивается2соотношением С + 0.12 х Мп + 1,6 х С Мп + 6 х чЬ + 0,25 х Я + 4,1 х В = 0,220-0,833..Б 2 1789572 А 1 Текучесть в пределах 340 - 554 Н/мм обес 2печивается соотношением С + 0,12 х Мп + 1,7 х С Мп+ 0,55 х Ч+ 8,65 х ЙЬ + 0,32 Т -10 х С ИЬ - 21,86 х Ч Т + 0,18 Я = 0,33 - 0,947.Удлинение в пределах 22-35 о/о обеспечивается соотношением С+0,07 х Мп+0,73 х Ч+ + 6,2 х ЙЬ+ 0,22 х С Мп - 14,6 х Ч ИЬ + 25,2.х В = 0,684-0,128, Ударная вязкость основного металла на образцах с острым надрезом при температуре минус 40 С в пределах 60-250 Дж/см обеспечивается соотноше 2нием С - 0,11 х Мп+0,477 х Ч,49 х ИЬ+ 0 286 х Т+0,193 х С Мп+ 0 373 х Мп МЬ -2 47 х Ч МЬ - 4,12 х Ч Т - 3 88 х С + 0 02 х Мп + 0,037 х Я + 5,0 х В = 0,045 - 0,104, Ударная вязкость металла околошовной зоны при ручной дуговой сварке (скорость охлаждения в интервале температур 800-700 С около 20 С/с) на образцах с острым надрезом при температуре минус 40 С в пределах 30-70 Дж/см обеспечивается соотношенигем С - 0,123 х Мп+ 1,11 х Ч - 1,21 х ч Ь+ 2,93 х Т + 0,45 х С Мп - 6,87 х СЧ - 12,2 х С Т + 0,93 Мп МЬ - 7,69 х Ч Т + 0,015 х Я = а 0,033 - 0,189. Ударная вязкость сварного соединения при сварке ТВЧ (скорость охлаж- р дения в интервале 800-700 С/с) на образцах с острым надрезом при температуре минус 40 С в пределах 30 - 2 Дж/смфф обеспечивается соотношением С - 0,021 х 4 Мп+.0,62 х Ч,42 х МЬ+1,51 х Т,47 х С Я Ч - 8,61 х С Т - 4,97 х Ч Т + 7,65 х КЬ Т + 0,02 ох Я = 0,004 - 0,014. Солротилллемость ф образованию холодных трещин сварных соединений, гарантированная твердостью в пределах 159-350 НУ 1 о, обеспечивается соотношением С = 0,44 х Мп + 0,92 Т + 1,21 х С Мп - 0,7 х Мп Т - 0,13 х М и + 0,04 х Я= 0,155-0,729. 7 э. и. ф-лы, 3 табл,.0.058 .0,054 0.525 0.777 0,645 0,469 0,092 0,01 4 0.020 0.411 0.591 бб 1.35 б 7 14 звестная 0,47 58 67.0 Г 9 34,5 0,40 120 71 1,70 73 Таблица Э Свойства предломенной и известной сталей Удлинение,У а ная вязкость. КСВ 40 /см Твердость основного м. -околоровной зоны при скомг НУ 10 с аии охла ен1789572 Продопмение табл. Э Временное со. Предел текуче- удлинение,Сталь Порядковый У а ная вязкость КСЧ 40 мlсм ноано при ско. сти, Н/мм та мм пСс 51 мен 26 19 65 33 19 6 585 60 417 258 42 50 445 31 25 23 2 9 533 513 140 31 31 534 43 Э 29 227 5 О 261 31 541 67 377 21 тна 361 27 362 377 28 27 647 20 9 969 72 Составитель,А,ОноприенкоТехред М.Моргентал Корректор С.Юск дакто Подписноебретениям и открытиям при ГКНТ СССРаушская наб., 4/5 каз 329 Тираж ВНИИПИ Государственного комитета по 113035, Москва, ЖИзобретение относится к черной металлургии, конкретнее к конструкционным сталям, и предназначено для изготовленияэлектросварных труб, в том числе сваренных токами высокой частоты (ТВЧ), и конструкций, работающих в условиях низкихклиматических температур.Исходя из требований, предъявляемыхусловиями изгдтбвления и эксплуатациитрубопровода на газовых и неФтяных месторождениях, а также сваренных конструкцийв хладостойком исполнении, сталь должнаобладать следующей совокупностьюсвойств: высоким уровнем ударной вязкости основного металла и металла околошовной зоны при отрицательных температурахи сопротивляемости образованию холодных трещин сварных соединений при обеслечении высокого уровня прочности ипластичности, 20Иэ числа сталей, выпускаемых в настоящее время отечественной металлургической промышленностью, для труб,предназначенных для обустройства газонефтяных месторождений, используетсясталь 10,Химический состав стали, мас. о:углерод 0,07 - 014кремний 0,17 - 0,37марганец 035 0,85хром менее 0,15сера менее 0,04фосфор менее 0,035медь менее 0,25никель менее 0,25 35мышьяк менее 0,08железо остальноеНедостатком этой стали является плохая хладостойкость основногд металла, низкая прочность, и, самое главное, не 40обеспечивается хлэдостойкость околошовной эоны сварных соединений.Известна сталь 08 Г 2 СФ, выпускаемаяпромышленностью и содержащая, мас. О.углерод 0,1-0,13 45марганец 1,5-1,7кремний 0,5-0,8ванадий 0,07 - 0,09сера менее 0,015Фосфор менее 0,025 50азот 0,009-0,013алюминий 0,02 - 0,05хром менее 0,3никель менее 0,3медь менее 0,3 железо ,остальноеОднако указанная сталь обладает хладостойкостью основного металла всего -20 С и не обеспечивает хладостойкости околошовной зоны. Наиболее близкой по составу к предлагаемой стали, взятой в качестве прототипа, является сталь с составом, мас. о:углерод 0,05 - 0,20 кремний 0,10 - 1,0 марганец 1,0-3,0 Фосфор 0,020 сера .менее 0,010 азот 0,003-0,010 алюминий более 0,010 ниобий 0,01 - 0,10 титан 0,03 - 0,20 ванадий 0,01 - 0,20 Причем 20 (ЗИЬ+ ЗТ + 1,5 Я х 10070, а такжехроммолибдени/или медьсумма (Сг, Мо, Сц)железоное .К недостаткам известной стали следует отнести отсутствие хладостойкости металла околошовной зоны сварных соединений для большинства составов. При выплавке по верхнему пределу содержания легирующих элементов сталь, имея твердость после сварки более 350 НЧ 10, проявляет повышенную склонность к образованию холодных трещин в сварных соединениях, Кроме того, высокая прочность и текучесть основного металла не позволяет проводить Формовку труб и гибку металла, так как металл обладает низкой деформационной способностью в холодном состоянии. Пластические свойства в ряде случаев низки (относительное удлинение ниже 20 оь), а ударная вязкость основного металла при отрицательных температурах близка к нулю. Известная сталь может применяться только в несварном варианте и не обладает достаточной хладостойкостью основного металла,Целью изобретения является повышение ударной вязкости основного металла и металла околошовной зоны при отрицательных температурах и сопротивляемости образованию холодных трещин сварных соединений при сохранении прочности и пластичности,Поставленная цель достигается тем, что известная сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, железо, дополнительно содержит по крайней мере один элемент выбранный из группы, содержащей ниобий, титан, ванадий и бор, а также по крайней мере один элемент, выбранный из группы, содержащей кальций и барий при следующем соотношении компонентов, мас. :углерод 0,02-0,12кремний, 0,05-0,8 маргайец 0,3-2,1 По крайней мере один элемент из группы, включающейниобий 0,005-0,1 ванадий 0,005 - 0,12 титан 0,005 - 0,08 бор 0,0001 - 0,006 По крайней мере один элемент из группы, включающейкальций 0,0003-0,004 барий 0,0003-0,004 железо остальное Поги этом прочность в пределах 394 - 642 Н/мм обеспечивается соотношением С + +0,12 Мп + 1,6 С х Мп + 6 КЬ + 0,253 + 4,1 В = 0,220-0,833, текучесть в пределах 340-554 Н/мм обеспечивается соотношением С + 0,12 Мп+ 1,7 С х Мп+ 0,55 Ч+ 8,65 КЬ+ 0,32 Т 10 СхКЬ - 21,86 Ч х Т+ 0,183 = 0,233-0,947, пластичность в пределах 22 - 35 обеспечивается соотношением С+ 0,07 х Мп + 0,73 х Ч+ 6,2 х КЬ + 0,22 х С Х Мп - 14,6 х Ч х КЬ + 25,2 х В = 0,684 - 0,128, ударная вязкость основного металла на образцах с острым надрезом при температуре -40 С в пределах 60-250 Дж/см обеспечивается соотногшением С - 0,11 Мп + 0,477 Ч - 0,49 КЬ + 0,286 Т+ 0,193 С х Мп+ 0,37 ЗМп х КЬ - 2,47 Ч х КЬ,12 Ч хТ -3,88 С + 0,02 Мп + 0,0378 + 5 В = 0,045-(-0.104), ударная вязкость металла околошовной зоны при ручной электродуговой сварке (скорость охлаждения в интервалетемператур 800-700 С около 20 С/с) на образцах с острым надрезам при температуре -40 С в пределах 30-70 Дж/см обеспечивается соотношением С - 0,123 Мп + 1,11 Ч - 1,21 КЬ +2,93 Т + 0,45 С х Мп -687 С х ЧС х Т+ 09 ЗМп х КЬ,69 Ч х Т + 0,0153 = 0,033-( 0,189), ударная вязкость сварного соединения при сварке ТВЧ (скорость охлаждения в интервале 800 - 700 О С около 90 О. С/с) на образцах с острым надрезом при температуре -40 С в пределах 30-72 Дж/см обеспечивается соотногшением С - 0,021 Мп+ 0,62 Ч - 0,42 КЬ+1,51 Т - 3,47 С х Ч - 8,61 С х Т - 4,97 Ч х Т + 7,65 К Ь х Т+ 0,0263 = 0,094 (-0,014), сопротивляемость образованию холодных трещин сварных соединенийгарантированная твердостью в пределах 159-350 НЧ 10, обеспечивается соотношением С+ 0,44 Мп + 0,92 Т+ 1,21 С х Мп - 0,7 Мп х Т - 0,13 Мпг+ 0,043 = 0,155-0,729,Все варианты предлагаемой стали имеют феррито-перлитную структуру,Пределы содержания по углероду и марганцу ограничены с одной стороны необходимостью получения высоких прочностных свойств, а с другой - требованиями по хо 5 10 15 20 2-., 30 35.л 4;, 4 Г, 50 55 рошей пластичности, вязкости и свариваемости.Нижний предел содержания по углероду 0,02 % выбран исходя из необходимости получения заданного уровня свойств при содержании марганца на верхнем пределе 2,1 %. Верхний предел содержания углерода 0,12 обеспечивает получение необходимой прочности при меньшем содержании марганца,Содержание углерода ниже 0,02 % не обеспечивает прочность стали, а при содержании углерода выше 0,12 % значительно снижается пластичность стали, ухудшается хладостойкость основного металла и метал. ла околошовной зоны, а также повышается склонность к образованию холодных трещин за счет появленияструктур закалочного типа.При минимальном содержании углерода 0,02 и марганца 0,3 % прочностные свойства стали обеспечиваются максимальным содержанием ниобия 0,1;/о, Снижение содержания марганца менее 0,3 приводит к разупрочнению сварного соединения,Содержание марганца более 2,1 % приводит к развитию ликвационной неоднородности по толщине листа, особенно в центральной части, что недопустимо для сварки ТВЧ.При минимальном содержании карбидообразующих элементов ванадия, ниобия, титана по 0,005 каждого и кремния 0,05 за счет легирования углеродом и марганцем достигается нижний уровень прочности и текучести, При снижении содержания карбидообразующих и кремния ниже нижнего предела не обеспечивается нижний уровень требуемых прочностных свойств,Макчимальное количество ванадия 0,12 %, ниобия 0,1 % и титана 0,08 опозволяет каждому в отдельности при минимальном содержании углерода обеспечить необходимый уровень прочности стали при сохранении свойств сварных соединений.Превышение верхнего предела по ванадию и титану приводит к резкому ухудшению свойств сварных соединений как по ударной вязкости, так и по склонности к образованию холодных трещин (НЧ 10 350 ед,).Превышение содержания ниобия более 0,1 приводит к значительному повышению прочностных характеристик (сЪ) 642 Н/мм, от 554 Н/мм ) и снижению пластичности и свойств сварных соединений по ударной вязкости.Нижний предел по кремнию 0,05 оопределяется уровнем, который необходим10 20 30 35 40 50 55 для полного успокоения стали, а верхний предел 0,8 О, тем уровнем, при котором кремний, повышая прочность, еще не оказывает отрицательного влияния на низко- температурную вязкость основного металла и в меньшей степени сварного соединения.Бор вводится в сталь для повышения прочности стали, При содержании бора в стали по верхнему пределу обеспечивается максимально допустимая прочность, Повышение содермания бора выше верхнего предела приводит к падению удлинения.При содержания бора ниже нижнего предела и при низком содержании углерода и марганца не выдерживаются прочностные свойства (они находятся ниже требуемого .уровня) и ударная вязкость сварного соединения при сварке ручным электродуговым способом (Иохл = 20 С/с). Для повышения вязкости стали, а главным образом повышения свойств сварных соединений, выполненных токами высокой частоты в сталь введены кальций и/или барий. Кальций обладает сильным термодинамическим сродством к сере и образует в стали высокотемпературные сульфиды, котбрые в отличии от пластических сульфидов марганца не деформируются при прокатке и сохраняют глобулярную форму, благодаря чему достигается повышение вязкости на образцах с надрезом вдоль направления прокатки, и при испытаниях сварных соединений выполненных токами высокой частоПри превышении содержания кальция и бария в стали свыше 0,004 о каждого значительно увеличивается количество силикатов (выше 3 балла), что делает сталь непригодной для сварки ТВЧ, При содержании этих элементов ниже нижнего предела менее 0,0003 О размер раскатанных сульфидов марганца превышает 5 балл, что переводит сталь в разряд несвариваемых токами высокой частоты,При отсутствии в сали карбидообразующих элементов свойства стали обеспечивает бор, В отсутствие и бора минимальные прочностные свойства достигаются за счет легирования кремнием, углеродом и марганец, а максимальные - предельными содержаниями марганца 2,1 х и кремния ОЯ ф.Каждый из карбидообразующих элементов в стали может быть заменен другим или суммой других карбидообразующих элементов в зависимости от назначения стали. Так, для сталей, предназначенных для сварки ТВЧ, предпочтительно использовать в качестве упрочнителя ниобий, так как он повышает ударную вязкость сварного соединения при большой скорости охлаждения. Ванадий может быть использован с большей эффективностью в сталях, предназначенных для сварки с большими погонными энергиями (меньшими скоростями охлаждения - менее 20 С/с), так как он в этих условиях эффективнее улучшает хладостойкость околошовной зоны, чем ниобий, Титан целесообразно использовать для упрочнения стали при содержании в ней марганца свыше 1,0 %.Выбор химического состава направлен на обеспечение комплекса свойств, выраженного через соотношение химических элементов.Верхние и нижние пределы соотношений; С + 0,12 Мп + 1,6 С х Мп + 6 МЬ + 0,253 +- 14,6 Ч х НЬ+ 25,2 В =" 0,684 - 0,128, (3) С,11 Мп+ 0,477 Ч - 0,49 КЬ+ 0,286 Т+ 0,193 Сх Мп + 0,373 Мп х Щ - 2 47 Ч х МЬ,12 Ч х Т - ЗЯ 8 С +0,02 М и + 0,0379+5 В= 0,045+0,104)(4) С - 0,123 Мп + 1,11 Ч - 1,21 МЬ + 2 ЛЗ Т + 0,45 С х Мп - 6,87 С х Ч - 12,2 С х Т + 0,9 ЗМп х МЬ - 7,69 Ч х Т+ 0,0153 = 0,033-(-0,189). (5) С - 0,021 Мп + 0,62 Ч - 0,42 МЬ + 1,51 Т,47 С х Ч - 8,61 С х Т - 4,97 Ч х Т + 7 Я 5" Ь х Т + 0,0268 = 0,094+0,014), Д С+0,44 Мп+0,92 Т+ 121 Сх Мп,7 Мпх Т - 0,13 Мп 2+ 0,048 = 0,155-0,729, (7) Пределы соотношений выбирались исходя из необходимости обеспечения верхнего и нижнего пределов по свойствам основного металла и сварного соединения (таблица 2),Соотношение (1) в интервале 0,220- 0,833 обеспечивает временное сопротивление в пределах 394-642 Н/мм.Соотношение (2) в пределах 0,233-,947 обеспечивает предел текучести в интервале 340 - 554 Н/мм 2.Соотношение (3) в пределах 0684-0,128 обеспечивает относительное удлинение в интервале 22-35 .Соотношение (4) в пределах 0,045+ 0,104) обеспечивает ударную вязкость основного металла на образцах с острымнадрезом при температуре -40 С в преде. лах 60-250 Дж/см 2,Соотношение (5) в интервале 0,033+0,189) обеспечивает ударную вязкость металла околошовной зоны при ручнойдуговой сварке (скорость охлаждения в интервале температур 800-700 С около 20С/с) нэ образцах с острым надрезом притемпературе -40 С в пределах 30-70Дж/см,Соотношение (6) в интервале 0,094+0,014) обеспечивает ударную вязкость сварного соединения при сварке ТВЧ (скорость- охлаждения в интервале 800-700 С около90 С/с) на образцах с острым надрезом притемпературе -40 С в пределах 30-72Дж/см,Соотношение (7) в интервале 0,1550,729 обеспечивает твердость сварных соединений в пределах 159-350 НЧ 10.гарантирующую, отсутствие холодных трещин.При химическом составе стали, выводящем соотношение за пределы заявляемого,не обеспечивается требуемый уровеньсвойств основного металла и сварных соединений; Максимальная 2 и минимальнаяпрочность 642-394 Н/мм определяютсятребованиями конструкционной прочностииэделий (таблица 3).Верхний предел текучести (554 Н/мм )ограничивается возможностью деформациитрубной заготовки. Нижний предел 340Н/мм устойчивостью конструкции,Превышение верхнего уровня временного сопротивления и предела текучестиприводит к появлению технологическихтрудностей при изготовлении иэделий,При прочности и текучести ниже минимального допустимого уровня не обеспечивается конструктивная надежность изделияилитребуется увеличение толщины, что нецелесообразно., Удлинение не менее 22 % и высокаяхладостойкость основного металла 60Дж/см 2 на образцах с острым надрезом,расположенным вдоль направления прокатки, при -400 С определяется условиями изготовления и эксплуатациииэделий,: Верхний предел по удлинению и ударнОЙ вязкости осоноо металла и сварЙыхсое 4 иненйй определяется необходимостьюобеспечения нижнего предела по временному сопротивлению и пределу текучести.При сг 35%, КСЧом 250 Дж/см 2, КСЧ 570Дж/ем, КСЧб 72 Дж/см. НЧ 6 159 ед.(есе вместе или отдельно каждый) показатели прочности снижаются ниже требуемогоуровня;50 емости с позиции хладостойкости металлэоколошовной эоны и склонности к образованию холодных трещин по предельной твердости.Механические свойсгва определяли в состоянии после контролируемой прокаткина поперечных образцах. Испытания на растяжение проводили накруглых образцах типа ЛИМ по ГОМТ 1497-73, а на ударную вязкость на образцах типа УВ по ГОСТ 9454-.78. К сварным соединениям предъявляютсятребования по хладостойкости (КСЧ30 Дж/см ) для ручной злектродуговой иавтоматической сварки под слоем флюса5 ОМохл = 200 С/с), что обеспечивает эксплуатационную надежность изделия;В процессе изготовления сварной конструкции на должны образовываться холодные трещины, а значит, количество10 мартенсита е структуре сварного соединения, ответственного за образование холод. ных трещин, не должно превышать 30 %.Это соотношение определяется твердостью350 ед. НЧ 10, оно и принимается за крите 15 рий сопротивляемости образованию холодйых трещин, Структурообрэзованиеопределяется скоростью охлаждения сварного соединения. Наибольшую скорость охлаждения, из числа применяемых в20 трубостроении способов сварки имеет сварка ТВЧ (И/охл около 90 С/с). При выборесостава разрабатываемой стали исходилииз необходимости обеспечения высокой сопротивляемости образованию холодных25 трещин при сварке ТВЧ, что гарантирует ихотсутствие при всех других видах свайи;".Ниже даны примеры осуществленияпредлагаемого изобретения, не исключающие других в объеме формулы изобретения.30 Выплавку предлагаемой и известнойсталей проводили в открытой индукционной50 кг печи, Слитки развесом 17 кг нагревалидо 1250 С и проковывали на 750 кг молотев интервале температур 1200-900 С на35 штангу квадрат 50 х 800 мм, Горячая йрокатка осуществлялась по контролируемому режиму. Температура нагрева штайги 1250 С,температура конца прокатки при имитациичистовой клети 820 С, скорость охлаждения40. полосы после прокатки до 580-550 С - порядка 10 С/с, что имитирует охлаждениерулонной полосы на отводящем рольганге.С 580-550 С охлаждение в печи соответствует охлаждению рулона на воздухе),45 Объектом исследования является полосовой прокат толщиной 6 мм,Нами было проведено исследованиепрочности, пластичности, хладостойкостиосновного металла, а также оценка свариеэ1789572 12 Химический состав, величины соотно-. шений химических элемейтов, определяющих уровень",Свойств стали и сварных соединений, и механические свойства опйт- ных образцов йрйведены в табл. 1, 2, 3.5Изготовление стали технологических затруднений не вызвало.Как видно из полученных данных, по сравнению с известной предложенная сталь имеет высокую хладостойкость метал ла околошовной зоны сварных соединений,ф, , ".,гФ о р м у л а й з о б р е т е н и я1, Стальпреимущественно для иэготовлейия сварных конструкций, содержащаяуглерод, кремнйй, марганец и железо,о т л и ч а ющаяс"я тем, что,с цельюповышения уровняударнойвязкости основного Металла и металла околошовной зоныпри отрйцательйых температурах и сопротивляемости образованию холодных трещин сварныхсоедйнений при сохранениипрочности и пластичности, Она дополнительно содержит по крайней мере одйн элемент, выбранный из группы, содержащейниобий, титан, ванадий и бор, по крайнеймере один элемент, выбранный из группы,содержащей кальций и барий, при следующем"соотношении компонентов, мас, фД:"кремний - 0,05 - 0,8;марганец - 0,3-2,1;йо крайней мере один элемент, выбранный из группы, содержащейниобий - 0,005-0,1;ванадий - 0,005-0,12;титан - " 0;005-0,08;бор - 0,0001-0,006;по крайней мере, один элемент, выбранный изгруппы, содержащейкальций - 0,0003-0,004;барий,0003-0,004:железо - остальное.2. Сталь по и, 1, о т л и ч а ю щ а я с ятем, что, с целью повышения прочности впределах 394-.642 Н/мм 2, поддерживаютсоотношение С+ 0,12 Мп+ 1,6 С Мп+ 6 ИЬ++0,253 + 4,18 ="б,220-0,833,3. Сталь по и, 1, о т л и ч а ю щ а я с ятем, что, с целью повышения текучести впределах 340-554 Н/мм, поддерживаютсоотношением С + 0,12 Мп + 1,7 С Мп ++0,55 Ч + 8,65 ЙЬ + 0,32 Т 3 - 10 С ЙЬ - 21,86 ЧТ + 0,18 33 = 0,233-0,947. выполйенных оазличными видами Сварки (КСЧДж/см против КСЧДж/см для известной стали) и обладает высокой сопротивляемостью образованию холодйых трещин при сварке (НЧ 10 350 ед. против НЧ 10350 ед. для известной стали) при сохранении прочности и пластичности.При производстве предлагаемой стали в обьеме 200 тыс, т, годовой экономический эффект составит 6540 тыс, руб. 4. Сталь по и, 1, о т л и ч а ю щ а я с я тем, что, с целью повышения пластичности в пределах 22-35 , поддерживают соотношение С+ 0,07 МП + 0,73 Ч+ 6,2 МЬ+ 0,22 С Мп,6 Ч ИЬ + 25,2 Й = 0,684-0,128.5. Сталь"по и. 1, о т л й ч а ю ща я с я тем, что, с целью повышения ударной вязкости основнбго металла на образцах с острым надрезом при температуре минус 40 С в пределах 60-250 Дж/см 2, поддерживаютсоотношением С -0,11 МП+ 0,477 Ч -0,49 МЬ+ + 0,286% + 0,193 С Мп + 0,37 ЗМп МЬ - 2,47 Ч ИЬ - 4,12 Ч Т 1 - 3,88 С + 0,02 Мп + 0,379 + +5,08 = 0,0450,104. 6. Сталь по и. 1, о т л и ч а ю щ а я с ятем, что, с целью повышения ударной вязкостй металла околошовной зоны при ручнойдуговой сварке на образцах с острым надрезом при температуре минус 40 С в пределах30-70 Дж/см 2, поддерживают соотношением С - 0,123 МП + 1,11 Ч - 1,21 МЬ + 2 9 ЗТ 1 +-7,69 Ч Т + 0,015% " 0,033 - -0,189,7. Сталь ио п.1, о т л и ч а ю щ а я с я т.м,что, с целью повышения ударной вязкостисварного соединения при сварке токами высокой частоты на образцах с острым надрезом при темпера гуре минус 40 С в пределах30-72 Дж/см, поддерживают соотношениеС - О,021 Мп + 0,62 Ч - 0,42 ИЬ + 1,51 Т 1 - 3,47С х Ч,61 С Т,97 Ч а+ 7,65 НЬ Т+ 0,0269 = 0,0940,014. В. Сталь по и. 1, о т л и ч аю щ ая с я, тем, что, с целью повышения сопротивляе- мости образованию холодных трещин сварных соединений и обеспечения гарантированной твердости в пределах 159-350 ЙЧ 1 о поддерживают соотношени-ем С+ 0,44 Мп + 0,92 Т 1 + 1,21 С Мп - 0,7 МП Т - 0;13 Мп+ 0,0431 = 0,155-0,729.,Твблида Химический состав, мас Поряд. ковый Мо Ре Ва 51 Т Ч 0,0015 0.001 0,0003 0,05 0.005 0.8 0,035 0,0035 0.0001 0,27 0.017 0,019 0,01 0,0015 0,0002 О.З 0.065 1,15 0.08 0,002 0,006 0,06 0,007 2,1 0.02 0,004 0,004 0,004 0,005 0,024 0.29 0.058 0,01 0.009 025 0.07 0.017 0.0 0.0025 0.0007 0.45 0,012 0.0750.04 0.01 о.оог 0.002 0,01 0.18 0,02 0.11 0.0001 О.ООЭ 0,1 0,005 0,12 1.6 0.02 0,03 0.003 0.0002 0,08 О. 0,007 0,004 0.0015 0.02 0.12 0,08 0.13 0.01 0,12 1.3 0,001 0,012 12 0,0003 О,ОООЗ 0.0024 022 0,032 1.4 0.1 1 Э 0.0025 0,034 0.09 1.33 0,0003 0.019 0.007 0.0004 0.013 0,005 0.0025 0.024 0.29 1,15 0.029 0.03 0,0005 ОЛИВ 0,19 0,12 0,06 0.0007 О.ОООЭ 007 1,5 0.0035 0,026 0.58 0,19 0.057 0,0003 1.6 0,2 0.001 0.002 1,6 0,0008 О,ОО 0,15 22 0.05 1.73 0,001 0,17 0.001 003 0,24 0.0008 0,3 0.06 0.0015 0 0005 025 0,001 0 ОЗ 1,35 0,04 0,95 0.01 0.32 0.007 0,16 0,0012 0,0017 27 О,О 0.002 0,0006 0,0015 0,0014 31 0,03 О,ооз 0.06 0.4 0.0023 0.0022 0,5 0,0018 0,0034 0.09 1.4 0,2 0,06 0,8 36 0.0007 0.3 37 005 0,6 0.035 05 0,1 0.001 0,03 1,5 0,1 0,0035 0.15 0,0014 0.065 1,7 0.07 0,003 0.14 0,25 0,0008 0.0028 42 0.11 1,45 0,48 0.0035 43 0,001 ОЛО 0,0037 О.ОЭ9.035 0,9 0,43 О 053 0,0011 0,0006 1.15 0,021 О,ООЗЭ 0,61 0.45 0.027 О, 0,048 027 0,007 0.012 0,0023 49 0.3 0.0027 0.026 и к к %9Ойс 11 0,75 1.32 0 08 0.4 0.09 1.5 0.07 1360.08 1.26 О,016 2,0,0595 083 0,065 1.% 007 1.2 1,53 О,12 1,83 0.036 1,28. Химический состав оредлоиениой и иэвестмой сталей. 0.023 0.25 0.017 0,27 0.011 0.27 0.011 0,45 0,005 О, 5 0.02 0,815 1789572 16 Продовашмме тзбв. 1 Перед. козий Химическими состав ыас. 5 Мп 0,46 0,0035 0,089 О,ОЭ 1 00029 0.42 0,0030 0.0006 0,084 0,017 0,18 0,41 0,85 0,0018 0,26 О,ОЗБ 0.022 157 О.УВ 0,0016 О,0015 0.052 127 0,71 0,0031 0017 0,063 114 0,0036 О,ОЗБ 0.103 0,067 0.0013 0,0019 0,26 0,04 0,057 0,0024 0,032 0,01 0,16 0.11 0,0024 0,023 0,024 0,031 62 0.0019 0.0008 0.047 0,0016 0.041 0,09 0,023 0.035 0,0008 0,0011 0,073 О.О 2,0 Б 0,06 Р.25 0,023 0.8 0,1 0,12 0,14 ест 2,4 67 0.1 07 0.07 0.01 0,19 1,9,0,12 0,016 08 0,18 0.138 0,05 8.041 0,67 0,03 0,01 0,15 1,3 0,15 0.4 0,45 0,17 0,02 0,20 1,0 0,03 1,0 0,05 0,03 0,19 72 0,1 050 0 О,ВЧТеблмйз 2 0,18 0.01 0.18 Соотношение киыическмх злеиенто , обеспечивающее свойства предлоиенной и известной У звненил Порядковыед номер Сталь