C22B 1/04 — окислительный

Номер патента: 1341231

Опубликовано: 30.09.1987

Авторы: Дегодя, Качула, Леушин, Лопатин, Марсуверский, Меламуд, Новиков, Пахомов, Старостин, Филиппов, Фофанов

МПК: C22B 1/04

Метки: железорудных, окатышей, термообработки

...следующим образом.Офлюсованные известняком окатыши сушат на воздухе при 300-600 С в течение 8-10 мин, осуществляют нагрев верхней половины слоя со скоростью 200-250 град/мин до максимальной температуры обжига в интервале 1200- 1350 С при объемной доле кислорода в газе - теплоносителе 153 в течение 45 мин и ведут высокотемпературный обжиг при 1200-1350 С в окислительной атмосфере.(10 об.Х кислоро- да) до массовой доли магметита в окатышах нижней половины слоя 66-853, После этого окатыши обжигают в слабоокислительной среде с объемной долей кислорода О, 1-2,0% до достижения температур 1150-1250 С на границе слой- постель. Затем окатыши охлаждают до 900-1000 С в бескислородной атмосфере до образования на поверхности окатышей...

Номер патента: 1388442

Опубликовано: 15.04.1988

Авторы: Астафьев, Бережной, Ванюкова, Гогенко, Ефименко, Ковалев, Мовчан, Мясоедов, Овсянников, Яценко

МПК: C22B 1/04

Метки: обжига, окатышей, рудно-топливных

...25 удовлетворяет требованиям доменнойплавки,По способу-прототипу образуется агломератовидный оплавленныйспек.Таким образом, результаты сопоставительного анализа предлагаемогоспособа показывают, что способ обжига рудно-топливных окатышей позволяет получить окатьппи с повьппенным содержанием остаточного углерода и пофизико-механическим свойствам, удов4летворяющим требованиям доменной плавки.Использование этих окатышей в доменной плавке позволяет снизить рас ход кокса благодаря тесному контакту между окислами железа и частицамиостаточного углерода в окатышах,Процессы восстановления железа в окатышах при наличии твердого углерода 45 протекают втрое быстрее и при болеенизких температурах, что обеспечивает снижение расхода кокса.Способ...

Номер патента: 1671715

Опубликовано: 23.08.1991

Авторы: Бойковец, Буланкин, Варченко, Гогенко, Журавлев, Ковалев, Мордакова, Овсянников, Федоров

МПК: C22B 1/04

Метки: окатышей, руднотопливных, термообработки

...фильтрации 2,0 м/с,В табл,1 представлены параметры термообработки и свойства готового продукта.Термообработка руднотопливных окатышей но предлагаемому способу позволяет избежать спекообраэования в слое (табл.1) в результате дозированной достаточной подачи тепло, рассчитанного по предлагаемой формуле для слоя определенной высоты, Кроме того, окатыши равномерно обжигаются по слою и повышается их сопротивление сжатию, производительность процесса возрастает в результате улучшения газопроницаемости слоя, а также вследствие повышения механической прочности окатышей (меньше отсева пыли),1671715 Таблица 1 Как видно из табл,1, для слоя 200 мм наилучшие показатели получены при 800 С, которая соответствует рассчитанной по формуле. При этой...

Номер патента: 1675366

Опубликовано: 07.09.1991

Авторы: Кучер, Полякова, Рылкова, Тер-Даниельянц

МПК: C22B 1/04

Метки: железорудных, концентратов, обескремнивания

...и повышению выхода его,Отсутствие и редварител ьн ого обжига дает выход концентрата, равный 63,0;, при остаточном содержании кремнезема в концентрате 0,66 О,Оптимальная концентрация фтористоводородной кислоты для обработки обожженного концентрата составляет 10 - 207 ь, а температура обработки кислотой 85 - 95 С. В табл. 2 и 3 приведенкремнивания магнетитори различной концентраородной кислоты и разлиобработки кислотой после предварительного обжига при т" 800 О С.Как следует иэ табл. 2, концентрация фтористоводородной кислоты, равная 10 - 206, является оптимальной для обработки 5 обожженного концентрата, В этих условиях остаточное содержание кремнезема составляет 0,11 - 0,12 при выходе концентрата 98,8 - 98,9. При более слабом...

Номер патента: 1726540

Опубликовано: 15.04.1992

Авторы: Клейн, Кузнецов, Майзель, Тверитин, Фролов

МПК: C22B 1/04, C22B 1/20

Метки: однослойных, окатышей, рудоугольных, термообработки

...мощность внутреннего источника тепла при крупности окатышей 4 - 6 мм устанавливают равной 6,0 - 6,5 мощности внешнего теплового потока. При меньшей суммарной тепловой мощности внутреннего источника тепла (менее 6,0 от мощности внешнего теплового потока) содержание остаточного углерода в готовом продукте недостаточно для надежной и достаточно значительной интенсификации доменного передела (отметим, что для доменного передела содержание остаточного углерода в гранулах необходимо поддерживать в пределах 0,45 - 9,50%). При большей суммарной тепловой мощности внутреннего источника тепла (более 6,5 мощности внешнего теплового потока) в условиях развитой суммарной поверхности обжигаемго слоя окатышей становится возможным их спекание в одну...