“способ неподвижного соединения деталей типа “вал-втулка”

(71) Нижн еднеп ро вский трубопрокатн ый завод им. Карла Либкнехта(73) Нижнеднепровский трубопрокатный завод им. Карла Либкнехта(56) Авторское свидетел ьство СССРМв 1433741, кл. В 23 Р 11/02, 1986. Изобретение относится к механосборочным работам и может быть использовано в металлургии для нужд машиностроения и ремонтного производства при создании и восстановлении неподвижных соединений типа "вал-втулка" (охватываемая и охватывающая детали), эксплуатируемых в металлургии и машиностроении,Цель изобретения - повышение надежности, прочности, несущей способности, долговечности и производительности (соединения и способа соответственно). Поставленная цель достигается тем, что в способе неподвижного соединения деталей типа "вал-втулка", включающем нагрев втулки, установку ее на вал с зазором, соответствующим разности контактно-посадочных диаметров, собираемых деталей, пластическое деформирование втулки и охлаждение деталей, разность контактно-посадочных диаметров (бт и б на чертеже не показаны) собираемых деталей устанавливают равной 0,00270,0057 исходной длиныз втулки пе .,Й 21829991 АЗ фдщжваэдщГ;.,Я, " гЯ(54) СПОСОБ НЕПОДВИЖНОГО СОЕДИННИЯ ДЕТАЛЕЙ ТИПА "ВАЛ-ВТУЛКА"(57) Использование: сборочное производство, Сущность изобретения: нагревают втулку, устанавливают ее на вал с зазором равным 0,00270,0057 исходной длинь втулки перед прокаткой, осуществляют горячую пилигримовую прокатку втулки на валу. 5 ил 1 табл. ред прокаткой, а пластическое дефор вание осуществляют путем горячей п римовой прокатки.Таким образом величина Рз равна Величина РЗ естественно прямо пропорциональна длине Ь исходной (перед прокат кой) заготовки втулки, потому что, чем больше 1 Я Ь, тем больше обычно зазорЛ и, наоборот, К;) чем короче Ь, тем меньше бывает кривизна и сО меньше может быть зазор Л. (ф)Для обоснования выбора диапазона предельных значений исходного РЗ необходимо отметить в способе с горячей пилигримовой прокаткой втулки на валу влияние пяти упомянутых выше технологических Ы факторов (в дальнейшем Тф):- возможность "затравки" переднего онца втулки, т.е. введения его между проатными валками в начале прокатки и формирования жесткого переднего концапрокатываемой втулки позади (по ходу прокатки) валков пилигримового стана (ТФ 1);- величина (порционной) подачи прокатываемой втулки в валки перед каждым очередным ударом валков по втулке (ТФ 2);- коэффициент области сжатия по толщине стенки (отношение длины этой области к общей длине контакта) - ТФЗ;- коэффициент полезного действия (в дальнейшем "КПД") прокатки (отношение удлинения металла втулки к его уширению) - ТФ 4;- необходимость в процессе горячей пилигримовой прокатки втулки на валу гарантирования г очаге деформации постоянства объемного напряжения сжатия (в дальнейшем "ПОНС") металла втулки при каждом соударении с нею прокатных валков (в противном случае возникает интенсивное течение ее металла в направлении, перпендикулярном направлению прокатки, т,е, происходит уширение металла втулки) - ТФ 5.Указанное в ТФ 5 течение металла втулки вызывает дополнительные (вторичные) растягивающие напряжения, которые являются причиной снижения надежности и производительности способа, создавая множество видов его брака, а именно:- овализацию поперечного сечения и ро каты ваем ой втул ки (вместо ее цил и ндричес кой формы);- трещинообразовэние в стенке втулки и даже ее разрушение;- разностенность втулки (чрезмерные отклонения размеров толщины стенки втулки от номинала);- закаты на втулках, т.е. наслоения уширившегося металла на них со складками,Эти виды брака втулки по вине способа неподвижного соединения деталей прокаткой втулки на валу без регламентации РЗ, естественно, в свою очередь, ведут к браку соединения: к слабому сцеплению контактных слоев втулки и вала и даже к его отсутствию, а значит, к снижению надежности, прочности, долговечности соединения,Выбор нижнего предела исходного РЗ, равного Л ми = 0,0027 Ь, продиктован неизбежным наличием определенной продольной (плоскостной или пространственной) кривизны исходной (перед прокаткой) заготовки втулки и обоснован минимальной возможностью реализации процесса 1, т.е, при Лин осуществление последнего хотя и крайне затруднено (иначе говоря, наиболее затруднено по сравнению со всеми остальными значениями РЗизегодиапазона Л= (0,00270,0057)Ь), но все же еще возможно. Зато процесс 2 про 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 текает с наилучшей результативностью всех пяти его ТФ:- свободно, легко и быстро происходит "затравка", т,е. вводится передний конец втулки между прокатными валками в начале прокатки и т.д. (ТФ 1);- возможна максимальная подача втулки в валки при прокатке, следовательно, и максимальная производительность прокатки (процесса 2) и способа в целом и без ущерба для качества втулки и соединения ее с валом, т.к. ПОНС обеспечено и все виды брака, возникающие при отсутствии ПОНС, минимизированы (ТФ 2);- коэффициент области обжатия по толщине стенки (отношение длины этой области к общей длине контакта) максимальный, т.е, весь очаг деформации и угол захвата заготовки валками производит полезную работу в процессе 2 (ТФЗ);КПД прокатки (отношение удлинения металла втулки к его уширению) максимальный, т.к. прокатные валки выполняюттолько обжатие (утонение) стенки втулки - в связи с естественной ненадобностью догибания ее до соприкосновения с валом или выгибания ее в овал, ибо нет большого зазора и не надо его выбирать в ущерб схеме пластического утонения стенки (ТФ 4);ПОНС металла втулки при прокатке гарантировано по той же причине, что и фактор предыдущего пункта (ТФ 5).Естественно, что такая результативность ТФ 1 - ТФ 5 обеспечивает наилучшее заполнение металлом прокатываемой втулки впадин неровностей наружного слоя вала и наилучшее (по прочности, несущей способности и долговечности) сцепление сои ря гающихся.слоев втул ки и вала.Таким образом, при Лин у процесса 1 надежность и производительность минимальны, а у процесса 2- максимальны при наименьшем браке по овализации, трещинообразованию, разностенности и закатам втулки и при наивысшем качестве соединения по прочности, несущей способности и долговечности, в целом же способ имеет минимальную надежность и производительность осуществления из-за особенностей процесса 1.Выбор верхнего предела исходного РЗ, равного Лмакс = 0,0057 3, продиктован и обоснован следующими (в порядке их значимости) факторами (в дальнейшем "Ф 1", "Ф 2" и т,д.):1. Величиной линейного расширения (сжатия) металла прокатанной втулки (если величина РЗ превышает эту величину, то естественно не происходит сцепления сопрягающихся слоев вала и втулки, ибо дажепосле остывания последней между ними сохраняется зазор), возможностью за счетпрокатки силового вдавливания пластического металла втулки в твердую поверхность металла холодного вала идиффузионного процесса между ними (Ф 1).2, Минимальной возможностью реализации процесса "затравки" переднего конца втулки в валки в начале прокатки, т,е.реализации ТФ 1 в процессе 2 из-за упирания встык в рабочую поверхность прокатных валкой торца исходной заготовкивтулки (в начале прокатки), что вызвано еепровисанием(при значительном РЗ), всегдаэксцентричным относительно вала, его осии оси калибров, создаваемых прокатнымивалками, т.е. при Л макс осуществление ТФ 1,хотя и крайне затруднено(иначе говоря, наиболее затруднено по сравнению со всемиостальными значениями РЗ из его диапазона Ь= (0,00270,0057)1 з, но все же еще возможно (Ф 2).3. Наихудшей (в допустимых пределах)осуществимостью процесса 2 и, значит, способа в целом и наихудшей результативностью процесса 2 по всем его пяти ТФ (ФЗ).3.1, Касательно ТФ 1 см. ближайшийпредыдущий п, 2,3.2. Возможна только минимальная подача втулки в валки при прокатке, следовательно, и минимальная производительностьпрокатки (процесса 2) и способа в целом,притом с ущербом (хотя и допустимым) длякачества втулки (и, значит, для качества соединения), т.к. ПОНС не обеспечено и всевиды брака, возникающие при отсутствииПОНС, максимализированы, но в допустимых пределах (крайних) (ТФ 2).3.3. Коэффициент области обжатия потолщине стенки, т.е. использование очагадеформации и угла захвата прокатных валков минимально, т.к. 25,30 фего работаютвхолостую из-за отсутствия ПОНС. (ТФЗ),3.4. КПД прокатки - минимальный, т.к,прокатные валки выполняют не только обжатие (утонение) стенки втулки, но и редуцирование ее до соприкосновения с валоми тем самым создают нежелательную овализацию профиля из-за большого РЗ и естественной необходимости его выбора (ТФ 4),3.5. ПОНС ме.алла втулки при прокаткене обеспечено по той же причине, что ифактор предыдущего подпункта 4. (ТФ 5).Естественно, что такая результативность ТФ 1 - ТФ 5 обеспечивает наихудшеезаполнение металлом прокатываемой втулки впадин неровностей наружного слоя вала и наихудшее (по прочности, несущейспособности и долговечности) сцепление5 10 15 20 30 35 40 45 55 сопрягающихся слоев втулки и вала, но в допустимых пределах.Таким образом, при Л макс у процесса 1 надежность и производительность максимальны, а у процесса 2 - минимальны при наибольшем (допустимом) браке по овализации, трещинообразованию, разностенности и закатам втулки и при наинизшем (допустимом) качестве соединения по прочности, несущей способное;л и долговечности, в целом же способ имеет минимальную надежность и производительность осуществления из-за особенностей процесса 2,Оптимальным(для достижения поставленной в способе цели) значением исходного РЗ является среднее значение А.р = 0,0042 э, т,к, оно обеспечивает наилучшим образом сбалансированное по сравнению с любым другим значением Ь из диапазона Л= (0,00270,0057) з сочетание надежности и производительности процессов 1 и 2 при оптимальном (незначительном) браке по овализации, трещинообразованию, разностенности и закатам втулки и при оптимальном качестве соединения по прочности, несущей способности и долговечности. В целом способ имеет оптимальные надежность и производительность осуществления.Все это происходит благодаря оптимальному заполнению металлом втулки впадин неровностей наружного слоя вала и оптимальному, следовательно, сцеплению сопрягающихся слоев втулки и вала. Указанные заполнение и сцепление, в свою очередь, достигнуты за счет того, что при Ь ср = 0,0042.з, во-первых, величина РЗ не превышает величину линейного расширения (сжатия) металла прокатанной втулки (что обеспечивает при остывании плотное сжатие вала втулкой), во-вторых, прокатка обеспечивает силовое вдавливание пластического металла втулки в твердую поверхность металла холодного вала и диффузионный процесс между ними (все это - Ф 1) и, в-третьих, без затруднений и почти без брака (во всяком случае не по вине зазора) оптимально реализуются все процессы (1 и 2) и все технологические факторы (ТФ 1 - ТФ 5), т,е.:- свободно и быстро устанавливается перед прокаткой исходная заготовка втулки на вал (процесс 1);- свободно и быстро осуществляется "затравка", т.е, вводится передний конец втулки между прокатными валками вначале прокатки и т.д, (ТФ 1);- достигается оптимальная (близкая к максимальной) подача втулки в валки при прокатке, следовательно, и аналогичнаяпроизводительность прокатки (процесса 2) и способа в целом, притом почти без ущерба для качества втулки и соединения ее с валом, т.к, ПОНС обеспечено и все виды брака., возникающие при отсутствии ПОНС, незначительны (ТФ 2);- коэффициент области обжатия по толщине стенки, т.е, использование очага деформации и угла захвата прокатных валков максимально, т,к, 9095; его производят полезную работу в процессе 2 (ТФЗ);- КПД прокатки максимальный, т.к, прокатные валки и прокатный стан практически выполняют только обжатие (утонение) стенки втулки в связи с тем, что не надо (ПОНС обеспече, э) догибать ее до соприкосновения с валом или выгибать ее в овал, т.к. нет большого зазора и не надо его выбирать в ущерб схеме пластического утонения стенки (ТФ 4);- ПОНС металла втулки при прокаткеобеспечено благодаря достаточной для него (для ПОНС) малости РЗ при Ь ср = 0 00421 з (ТФ 5)При выборе значения исходного РЗ выше верхнего предела, т.е. при Л0,0057 з, имеют место следующие (в порядке их значимости) факторы (в дальнейшем "Ф 1", "Ф 2" и т,д.);1, Величина РЗ уже превышает величину линейного расширения (сжатия) металла прокатанной втулки, а прокатка не обеспечивает ни силового вдавливания пластического металла втулки в твердую поверхность металла холодного вала, ни диффузионного процесса между ними, и в результате нет контакта и не происходит сцепления сопрягающихся слоев вала и втулки, т.к. даже после остывания последней между ними сохраняется зазор (Ф 1),2. Становится совершенно невозможным вначале прокатки процесс "затравки" (т.е, введения) переднего конца втулки в валки и формирования жесткого переднего конца прокатываемой втулки позади (по ходу прокатки) валков пилигримового стана (ТФ 1 в процессе 2); из-за не непреодолимого упирания встык в рабочую поверхность прокатных валков торца исходной заготовки втулки последний (торец) деформируется с образованием на нем фланца (после нескольких первых таких бесплодных ударных упираний), который с,ановится абсолютно непреодолимым (механическим) препятствием для осуществления ТФ 1. (ТФ 2),3, ТФЗ; невозможность ТФ 1 естественно делает невозможным выполнение всехпоследующих за ним операций и ТФ (ТФ 25 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 ТФ 5) процесса 2, а, следовательно, и способа в целом,При выборе значения исходного РЗ ниже нижнего предела, т.е. при Л 0,00271.з, продольная кривизна исходной(перед прокаткой) заготовки втулки не позволяет выполнить процесс 1, а значит, и способ в целом.Таким образом, выбор запредельных значений исходного РЗ так или иначе делает способ неработоспособным.Сущность предлагаемого изобретения, характеризуемая причинно-следственной связью его отличительных признаков с целью, заключается в следую;цем.Если в известном способе параметры Л исходного РЗ находятся вне поля зрения и учета (что приводит к множеству изложенных выше недостатков), т,к. известный способ не устанавливает (для гарантирования надежности и производительности способа, а также прочности несущей способности и долговечности соединений втулки и вала) конкретного оптимального диапазона этих параметров Л, то предлагаемое изобретение такой диапазон устанавливает с обоснованием его причинно-следственной связи с физическими свойствами и особенностями процесса заполнения впадин на поверхности вала пластически текущим металлом втулки при ее прокатке и остывании на валу (подробности изложены в данном описании, в его разделах "Критика прототипа" и "Выбор предельных значений" Л").Первооснова причинно-следственной связи цели изобретения и его отличительных признаков - это процессы 1 и 2 и все ТФ (ТФ 1 - ТФ 5),На фиг. 1. показана схема осуществления способа, исходное положение; на фиг, 2 - стадия осуществления и окончания горячей прокатки заготовки (гильзы) втулки на полом валу, жестко закрепленном в дорновом замке подающего аппарата; на фиг. 3 - стадия охлаждения на воздухе многоштучной (двухштучной) заготовки соединения с прокатанной на валу охватывающей деталью (втулкой) после снятия с дорна; на фиг. 4 - стадия разрезки двухштучной охлажденной заготовки соединения на две одноштучные заготовки неподвижного соединения деталей типа "вал-втулки"; на фиг. 5 - два готовых неподвижных соединения деталей типа "вал-втулка".Сущность предлагаемого способа состоит в том, что после предварительного нагрева втулки, точнее говоря, ее заготовки (гильзы), до температуры ее горячего пластического деформирования прокатнымивалками ее устанавливают(надевают) на вал с регламентированным исходным перед прокаткой зазором (РЗ), равным разности их контактно-посадочных диаметров дат и бв, затем осуществляют на пильгерстане горя чую пилигримовую прокатку втулки на валу с уменьшением наружного диаметра и толщины стенки первой, а после прокатки их охлаждают в сборе, например, в естественной среде - на воздухе, 10При этом упомянутая разность состав- ляет Л = бвт - бе = (0,0027, 0,0057)1 3,15 где баг - внутренний (посадочный) диаметр нагретой исходной (перед прокаткой) заготовки втулки;ба - наружный (посадочный) диаметр ва 20з - длина исходной заготовки втулки,Возникающая в процессе горячей пилигримовой прокатки пластическая деформация нагретой втулки и принудительноесиловое вдавливание внутреннего поверхностного слоя пластичной втулки в наружный поверхностный слой холодноготвердого вала интенсифицируют процессползучести поверхностного слоя первой вповерхностный слой второго и приводят к 30затеканию металла втулки в микроскопические по величине естественные углубления,имеющиеся на неровной и негладкой необработанной поверхности охватываемой детали - вала, Вал - это катанная труба (без 35специальной механической обработки).После окончания прокатки в естественно охлаждающемся соединении детали ещеплотнее и сильнее сцепляются по всей контактной поверхности за счет интенсивного 40линейного сужения и сжатия остывающей(исходно нагретой) наружной (охватывающей)детали (втулки) вокруг исходно холодной ипоэтому практически не уменьшающейся вразмерах внутренней (охватывающей) детали 45(вала).В процессе прокатки и затем остываниявтулки благодаря регламентации исходногоРЗ в заданных пределах (см. математическую зависимость (1 обеспечивается полезное (для преллагаемого способа и длянеподвижного соединения деталей типа"вал-втулка")течение процессов 1 и 2 и всехТф и происходит оптимальное заполнениеметаллом втулки впадин естественных неровностей наружного слоя вала.Пример,Неподвижное соединение деталей типа"вал-втулка" производят на пилигримовомстане 5 - 12" с помощью опытно-промышленного прокатного дорнового устройства, состоящего из холодного полого вала 1 (выполняющего роль как бы одноразового дорна и имеющего хвостовую часть "а" в виде дорновой головки), вставленного в дорновый замок подающего аппарата, и защитного дорнового кольца 2, которое может свободно перемещаться по поверхности холодного полого вала 1.Предлагаемый способ осуществили следующим образом. Предварительно обеспечили - в пяти вариантах - заданный параметр Л РЗ между валам 1 и нагретой заготовкой втулки 3, Конкретные значения Л с конкретными результатами их влияния на прочность, несущую способность и долговечность соединения для сопоставления приведены втаблице, Приэтом при Езмм на основании расчета минимальная, средняя и максимальная величины соответственно составили:Лмин = 0,0027 х 25007 ммЛср = 0,0042 х 2500 ф" 10,5 ммЛмакс = 0,0057 х 250014 мма запредельные величины Лменьше Лмин ибольше Айзакс соответственно приняты:Лн.мин = 4 ммЛв.макс = 18 ммНагретую до температуры 11401180 С заготовку втулки 3, отдельную для каждого из указанных вариантов РЗ, свободно надели (установили) на полый вал 1 до упора ее торцом в дорновое кольцо 2.При этом полый вал 1 - из ст. 20 ГОСТ 1050-74, а заготовка (гильза) втулки 3 - из ст, Х 12; Х 15 ГОСТ 5632-72,После установки заготовки втулки 3 на полый вал 1 с наружным диаметром ба = 200 мм ее подвергают горячей пилигримовой прокатке с размера 360 х 80 мм при длине з = 2500 мм до размера 285 х 42,5 мм п ри длине 5420 мм (ст. фиг, 1 - 3),Окончив прокатку, извлекают из дорнового замка подающего аппарата полый вал 1 и прокатанную на нем втулку 3 в сборе, после чего охлаждают на воздухе их соединение (на цепном холодильнике) - см. фиг.3,Для справки и для наглядности преимуществ предлагаемого способа необходимо отметить, что после охлаждения неподвижного соединения деталей типа "вал-втулка", производят разрезку длинной исходной (двойной) заготовки соединения на две части (см, фиг, 4), каждая из которых являетсязаготовкой для одного изделия "вал-втулка", а после этого выполняют все необходимые окончательные операции механической (наружной) обработки (обточки) каждой штучной заготовки соединения и получают два, готовых с эксплуатации соединения (см. фиг. 5),В этом контексте в предлагаемом способе экономически и технически (выше и проще достигается точность центровки втулки и вала) целесообразно изготовление (с прокаткой) длинной, многометровой и многоштучной заготовки соединения, а в известном способе с запрессовыванием или с посадкой - изначальным зазором, наоборот (см. в разделе критики трудности глубокой расточки и центровки вала и втулки, если они длинные). Таким образом, производительность в предлагаемом способе повышается не только за счет быстроты прокатки (в противововес длительности глубокой расточки, обточки, центровки и других механических операций), но и за счет возможности прокатки многоштучного цельного соединения (втулки на валу) с одних общих операций нагрева, установки, снятия с дорна, охлаждения и даже дальнейшей общей обточки втулки снаружи (в примере с послепрокатного диаметра 285 мм на окончательный рабочий диаметр втулки 270 мм).По сравнению с любым известным способом прессового соединения (с натягом или с зазором при посадке), предлагаемый способ соединения горячей прокаткой втулки на валу имеет следующие преимущества:Повышение надежности и производительности способа посредством гарантии нормального течения процессов 1 и 2 и всех ТФ в процессе 2.Повышение прочности, несущей способности и долговечности соединения с прокаткой втулки на валу посредством гарантии усиления сцепления сопрягающихся слоев втулки и вала в их контактной зоне за счет эффективного заполнения металлом втулки впадин естественных неровностей наружного слоя вала благодаря регламентации РЗ,Повышение эксплуатационной надежности, долговечности и ресурса работоспособности соединения. Значительная экономия металла, энергии и трудозатрат за счет снижения их жепотерь, неизбежных при изготовлении непрочных, ненадежных и недолговечных соединений,Особо важное значение снижение металлоемкости приобретает при втулке издорогостоящего металла, например из высоколегированной стали,Расширение диапазона технологических возможностей способа за счет сочетания технологичности и высокой несущейспособности, прочности соединения с незаменимостью способа, при необходимостинадежного неподвижного соединения илидлинномерного, или крупнодиаметрального, или при тонкостенности (л особотонкостенности) втулки, или при высоком пределепрочности (и низком пределе текучести) еематериала, или при дороговизне последнего, или при всех этих факторах, частично илиполностью вместе взятых.При этом прочность и несущая способность соединения, изготовленного по предлагаемому способу при среднем(оптимальном) значении РЗ Ьср = 0,00421 з =10,5 мм выше чем, после изготовления приего крайних предельных значениях (смаке =0,0573 з = 14 мм и Аин = 0,00273 з = 7 мм),при испытании на крутящий момент соответственно в 16 и в 15 раз. По наличиютрещин после охлаждения по сравнению сизготовлением при том же минимальномзначении Ьин прочность выше в 22 раза.За базовый, а точнее, за сравнительныйобъект принят способ неподвижного соединения деталей типа "вал-втулка" горячей пилигримовой прокаткой втулки на валу безрегламентации РЗ. 55 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Формула изобретенияСпособ неподвижного соединения деталей типа "вал-втулка", включающий нагрев втулки, установку ее на вал с зазором, соответствующим разности контактно-посадочных диаметров собираемых деталей, пластическое деформирование втулки, охлаждение деталей, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью повышения надежности, прочности, несущей сгасобности, долговечности и производительности, разность контактнопосадочн ых диаметров собираемых деталей устанавливают равной 0,0027 - 0,0057 исходной длины втулки перед прокаткой, а пластическое деформирование осуществляют путем горячей пилигримовой прокатки.- й 15 5 к дно е ф- а д у 5 Оа сд Э Ф ооад СЧ ь о с) ч оО. фс сЩл тс Ше ф- Ф ЩУ55 О. с 2 с о дхо фс 3 .й с с с) л 5о О. ай С а дл ф о сй л ао ф - о у а 5 ж о у О.Ф Со:О. - с а 5 с Ф - Щ й о с ф д о щ йл - Я й 5 Ф д 5 о о Х о оЕ Щ л х о ф . д- о 5 Од .,О - о о о о о д с т о о О к5 1 5 а) с щ ф ф о а о сФ 5 О.5 Фс Щ ф о -" к с 5 с д о ф У й 1 ао - 5дУ "воо Е Б5 ос 5 од ф х ф Ф д 5 Жф ф 5 о о Ф ф о д С у х О 5 В ждс в ф о й фЯсо оос фд 5д5 фБ сф Хавсх5 О51829991 Составитель В.СливкиТехред М.Моргентал едакт ектор С.Пека аказ 2486 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКН 113035, Москва, Ж, Раушская наб., 4/5 оизводственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101