Способ получения железохромового агломерата

Союз СоветскихСоциалистическихРесттублик ОЛ ИСАНИЕИЗОБРЕТЕН ИЯК А 8 ТОРСК О МУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ ии 9420(22) Заявлено 18.02.81 (2 ) 3247907/22 - 02с присоединением заявки РЙ(51)М. Кд. С 22 В 1/16 Гооудзрстееииый комитет оо делам изебретеиий и открытий(7) Заявитель Институт черной металлургии(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЖЕЛЕЗОХРОМОВОГО АГЛОМЕРАТА Изобретение относится к подготовке сырьядля черной металлургии,Известен способ спекания хромовых руд сразличными добавками 1.Наиболее близким по технической сущности5и достигаемому результату к предлагаемомуявляется способ, в котором хромовую руду ижелезорудный компонент смешивают, окомковывают и спекают с использованием измельченного твердого топлива 2,Недостатком известных способов являетсято, что в них не учитывают изменение физических и теплофизических свойств шихтыпри изменении содержания в ней хромовойруды и добавок и ведут спекание при постоян 15ной крупности топлива, что не позволяет получить достаточную прочность агломерата и требует перерасхода твердого топлива.Цель изобретения - повышение прочностиагломерата.Поставленная цель достигается тем, чтов способе получения железохромового агломе.рата из щихты, содержащей в рудной частихромовую руду н железорудный компонент,включающем ее смешивание, окомкование и спекание с использованием измельченного твердого топлива, при содержании в рудной части шихты 40 - 60% хромовой руды, спекание ведут на твердом топливе крупностью 10 - 85% фракции сО - 3 мм, уменьшая ее количество на 5 - 7,5 абс,% на каждые 5 абс.% увеличения содержания хромовой руды сверх 60%. Способ осуществляется следующим образом, Спекание смеси хромовой руды с железорудным компонентом необходимо рассматри. вать как спекание тугоплавкого и легкоплавкого компонентов, Условия получения прочного агломерата при спекании смеси таких компонентов в наибольшей степени определяются тепловым уровнем процесса, регулирование которого возможно изменением расхода и гранулометрического, состава, применяемого для спекания твердого топлива.Изменение содержания хромовой руды в шихте изменяет теплопотребность спекания, в процессе которого необходимо расплавить тугоплавкую породу хромовой руды и вводи 947207мую относительно легкоплавкую добавку железорудный концентрат.При содержании в рудной части шихты 60% и менее хромовой руды, когда количество железорудного концентрата составляет 40% 3 и более, процесс снекания близок к таковому для обычных железорудных материалов, для которых применение твердого топлива крупностью 100% фракции 0-3 мм считается показанным. Причем снижение содержания фракции топлива 0-3 мм до 85% (15% фракции + 3 мм) не изменяет показатели спекания и прочность агломерата при содержании в рудной чсти шихты 40-60% хромовой руды. Это обьясняется тем, что при измельчении топлива 15 по общепринятой схеме в валковых дробилках количество наиболее благоприятной фракции 0,5 - 3 мм остается приблизительно на одном уровне 50 -55%, поэтому увеличение количества фракции +3 мм (т. е. увеличение щели между ро валками дробилки) ноэволяет одновременно снизить содержание в измельченном топливе наиболее неблагоприятной фракции О - 0,5 мм. Снижение содержания топлива фракции 0-3 мм ниже 85% ухудшает его распределение в склон. 25 ных к окомкованию шихтах, содержащих 40.80% железорудного концентрата, и приводит к неравномерному движению фронта горения в слое, что отрицательно сказывается на показателях процесса.Увеличение количества хромовой руды в шихте при спекании ее в смеси с железорудным концентратом приводит к снижению насыпной массы шихты и уменьшению газодинамическогосопротивления высокотемпературной зоны за счет повышения количества нерасплавляемых35 частиц - хромшпинелидов, которые служат жестким каркасом этой зоны. Указанные причи; ны повышают газопроницаемость шихты и ко. личество просасываемого воздуха, что в общем случае приводит к снижению температурного40 уровня процесса. Вместе с тем; повышение количества тугоплавкой хромовой руды в Шихте требует повышения температурного уровня спекания, т. е, максимальной температуры и продолжительности воздействием высоких температур. Увеличение крупности топлива за45 счет снижения содержания в нем фракции 0-3 мм на 5 - 7 абс.% на каждые 5 абс.% повы. щения содержания хромовой руды в рудной части сверх 60% повышает продолжительность горения частиц топлива и развиваемые в зоне горения температуры, компенсирует снижение температурного уровня процесса, вызываемого повышением расхода просасываемого воздуха. В конечном счете это позволяет подцерживать прочность агломерата на высоком уровне при различном соотношении в рудной части шихты хромовой руды и железорудного концентрата и избежать перерасхода твердого топлива,В лучшем случае снижение в топливе фракции 0 - 3 мм осуществляют эа счет повы шения содержания фракции 3-5 мм, избегая получения в топливе в значительном количестве фракции +5 мм, повышающей газодинамичес. кое сопротивление высокотемпературной зоны агломерируемого слоя, Это возможно, напри. мер, при предварительном отсеве фракции 0 - 5 мм от поступающего на измельчение топлива и ее смешивание с измельченным толли. вом, при отдуве пылеватых фракций топлива в классификаторе, снижение переизмельчения топлива путем вращения валков дробилки с различной скоростью и т. и,Содержание в топливе фракций 0 3 мм и +3 мм устанавливают в пределах, предусмотренных предлагаемым изобретением, конкретно для определенного соотношения хромовой руды и железорудного концентрата и их химического состава (содержания пустой породы), исходя из условия получения высокой удельной производительности аглоустановки. При этом нижний предел (минимальное содержание) фракции 0 -3 мм в топливе соответствует богатым компонентам с повышенной температу. рой размягчения, а верхний предел - компонентам с высоким содержанием пустой породы и низкой температурой размягчения.П р и м е р. Спекание агломерата проводят в аглочаше ф 225 мм, разрежение под колосниковой решеткой поддерживают равным 1000 мм вод. ст высота спекаемого слоя 300 мм. Удельную проиэводитвльность опреде. ляют как количество годного агломерата фракции + 10 мм после однократного сбрасывания спека с высоты 2 м, отчесенное к площади поперечного сечения и продолжительности спекания. Прочность агломерата определяют по ГОСТ 15137 - 77. В опытах использованы хромовая руда фракции 0 - 10 мм, содержание Сг,О, 50%, железорудный концентрат с содержанием 64,4%. Известняк вводят в количестве, обеспечиваю. щем основность агломерата по СаО/80, 0,8- 1,0. В качестве топлива использован измельченный коксик, Возврат - в количестве 30% фракции 0-10 мм. Предварительно определяют оптимальное содержание топлива для шихт с различным соотношением хромовой руды и железорудного концентрата в рудной части. В таблице представлены состав шихты и результаты спекания.Снижение в топливе фракции 0 .3 мм про. изводят эа счет увеличения фракции 3 5 мм, снижая одновременно количество фракции 0 0,5 мм, Содержание в топливе фракции 0,55 947207 63 мм во всех опытах поддерживают постоян. находится на более низком уровне за счетн:1 м, равным 55%. увеличения доли тонкого концентрата в шихте.Из данных таблицы следует, что при содержа. При содержании в рудной части 70% хромо.нии в рудной части шихты 60% хромовой руды . вой руды достаточную прочность агломератаи 40% железорудного, концентрата, изменениевозможно получить при 90 - 70% фракции 0 -содержания в топливе фракции 0 - 3 мм в пре. 3 мм в топливе и дальнейшее ее снижение неделах 100 - 85% не изменяет производительность приводит к увеличению прочности (таблица,установки и прочность агломерата. Аналогичное л, 7 - 8),явление имеет место и при содержании в рудной части шихты 40% хромовой руды и 60% 1 о Дальнейшее повышение доли хромовойжелезорудного концентрата, с той лишь разни- руды до 80% снижает допустимое содержание,цей, что производительность аглоустановки в топливе фракции 0 - 3 мм до 80 - 55%. Содержание в руд. ной части шихты, хромовой руды,% Прочность,% фракции +5 мм Расход угле. рода на шихту без возвр та, % Содержаниефракций, мм- в топливе,% Удельная Состав произво.дительнос тм. ч 0 - 3 60 0 1,92 5,5 5 65,1,92 100 90 1 2,09 64 5 65,7 2,0 2 2,10 09 7 70 30 65 35 7,0 2,09 0 80 15 0,17 2,18 6,12 67 2,67,75 бс.%,омеестри необходимо снижать на (10 - 15):2=5 - 7,5 а что позволяет поддерживать прочность агл ата на высок ровне в отличие от изтором спекание ведутсти топлива, равной 10 ного способа, в к неизменной крупы фракции 0 - 3 мм.Формула 10- 15 10 -15зависимости,брете 1. Способ получения железохромового мерата из шихты, содержащей в рудной хромовую руду и железорудный компоне включающий смешивание, окомкование и агло асти т,пекаПределы изменения содержания в топливе фракции О - 3 мм при изменении доли хромовой руды в шихте составляют:Хромовая руда, Фракция 03 мм, Сниженис% в топливе. % на абсид40-60 100-8570 90- 7080 80- 55или, учитывая линейный характерна каждые 5 абс.% повышения содержания хромовой руды в рудной части шихты сверх .60% количество фракции 0 - 3 мм в топливе 90 10 80 20 60 40 55 458 Источники информации,принятые во внимание при экспертизеСоставитель Л, ПанниковаТехред Е, ХаритончикКоррек 1 ор О. Билак Рецактор В. Пилипенко Заказ 5548/40 Тираж 660ВНИИПИ Государственного комитета СССРпо делам изобретений и открытий113035, Москва, Ж, Раушская наб., д. 4/5 Подписное Филиал ППП "Патент", г. Ужгород, ул. Проектная, 4 7 947207иие с использованием измельченного твердоготоплива, о т л н ч а ю щ и й с я тем, что,с целью повышения прочности агломерата, присодержании в рудной части шихты 40 - 60% 1. Патент Японии Иф 50 - 10685,хромовой руды спекание ведут на твердомкл. С 22 В 34/32, опублик. 1970.топливе крупностью 100 - 85%, фракции ( 3 мм, 2. Кадарметов Х. Н. Металлургическаяуменьшая ее количество на 5 - 7,5 абс,% на характеристика актюбинских хромовых руд,каждые 5 абс,% увеличения содержания хромо- Сб, Научи.-техн. трудов. Вып. 2, Челябинск,вой руды сверх 60%. 1960, с, 74,