Сырьевая смесь для получения клинкера

)5 С 04 В 35/О ЕТЕНИ К АВТОРСКОМУ ИДЕТЕЛ ЬСТ йко, Н,Н, иевск аи Е. П,В.,.Н.КоптеТарасов, х, Р.С.ПоП. Новиков "Огнеупо- Р во ССС 1980 (и ЛЯ ПОЛ рототип УЧЕНИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОВЕДОМСТВО СССР(54) СЫРЬЕВАЯ СМЕСЬ ДКЛИНКЕРА Изобретение относится к производствуогнеупоров, в частности клинкера и порошков на основе периклаэа, используемых длянабивки подин сталеплавильных печей иизготовления монолитных футеровок,Известна сырьевая смесь для полученияклинкера в виде магнезито-доломитовойсмеси с содержанием СаО 5,4% в пересчетена прокаленное вещество, имеющая зерновой состав менее 15 мм со средним размером зерен 3,5 мм (К. В. Симонов,П,В.Черепов, Огнеупоры, 1976, М 12, с. 1617), При обжиге во вращающейся печи данной шихты производительность печиповысилась на 5-70 и сократился расходсырья,Недостатком известного решения является то, что содержание свободной СаО вспеченном порошке (клинкере) выше допу(57) Использование: для набивки подин сталеплавильных печей и изготовления монолитных футеровок. Сущность изобретения: сырьевая смесь содержит отход обогащения магнезита в тяжелых суспенэиях фракции менее 25 мм, включающий основу, доломит 2 - 10, диабаз 0,5-3,0, глина 0,5-1,5 в количестве 94,0-98,5, содержит фракции .менее 8 мм 1,5-6,0. Характеристики: степень гидратации после выдержки в течение 60 суток 0,54-0,780, во влажной среде в течение 24 ч 0,93-1,10. Выход целевой фракции менее 8 мм 60 - 65 ф 6, удельный расход топлива 340 - 350 мэ/т, 2 табл. иводит к образованию х вследствие гидратастимых пределов пртрещин в огнеупорации,Ближайшим к предлагаемому тским решением является состав ссмеси для получения клинкера, вщий, мас,:МагнезитДоломитСидеритСмесь имеет ра0 мм) (авт. св. В 91982),Недостатком известного техническогорешения является большой разброс пофракционному и химическому составу получаемого спеченного клинкера, большиеэнергетические затраты при его производстве. Кроме того, образующийся клинкер 68 94 5-261-7 еавйзмер зерен 40 - 0 мм (25- 27782, кл, С 04 В 35/04, 1796600имеет повышенную степень гидратации, что связано с наличием зерен свободной СаО. Наличие гидратируемых зерен СаО приводит к появлению гидратационных трещин в огнеупорах, нарушению монолитности 1 быс трому износу.Цель изобретения - увеличение выхода целевых Фракций 8-0 мм для заправочных порошков, снижение степени гидратации и энергетических затрат и улучшение экологи ческой обстановки путем переработки отходов производства.Для достижения поставленной, цеди сырьевая смесь для получения клинкера, включающая магнезит, доломит и сидерйт 15 фракции менее 8 мм, в качестве магнезитодоломитовой смеси содержит отходы обогащения магнезита в тяжелых суспензиях Фракции менее 25 мм следующего минерального состава, мас, о ; 20Магнезит Основа.Доломит 2-10Диабаз 0,5-3,0при следующем соотношении компонентов сырьевой. смеси, мас,: 25Отходы обогащениямагнезита фракциименее 25 мм 94-98,5Сидерит фракциименее 8 мм . 1,5-6,0 30 В качестве сидерита фракции менее 8 мм в шихту вводят отход агломерации сиде- рита, который образуется на стадии грохочения готового продукта на аглофабриках и отличается от последнего только по зерно вому составу. При термической обработке сырьевой смеси происходит декарбонизация магнезита и доломита с образованием периклаэа, 40 оксида кальция и их соединений с оксидами кремния, алюминия и железа, содержащихся в диабазе, агломерате и глине, Сочетание оксидов 3102, АЬОз, Ре 20 з содействует образованию легкоплавких соединений, которые 45 пропитывают и в виде оболочек защищают зерна доломитового порошка от гидратации, а их достаточно. небольшое содержание не снижает огнеупорность материала. При, СаО/ЯО 2 связка лежит в полигоне 50 2 СаО 902-2 СаО Ре 20 з(4 СаО А 20 зх хРЕ 20 З)-М 90 РЕ 2 ОЗ.М 90, жидкая фаэа этого состава имеет наименьшее значение контактного угла с периклазом и уже при .1400 ОС достигается наименьшая пори стость и наименьший размер пор, хотя количество жидкой Фазы при этом может быть меньше, чем в случае образования монтичеллита, Получаемое соотношение СаО/3302 позволяет иметь низкую скорость температурной деформации (крип),При обжиге смеси образуется гранулированный клинкер и происходит снижение его удельной поверхности, что также будет способствовать уменьшению гидратации порошков, Выбор гранулометрического состава исходной смеси обеспечивает остаточное клинкерообразование получаемого материала. фракционный состав клинкера, образующегося при обжиге отходов обогащения магнезита с указанными минеральными добавками, зависит от зернового состава исходных компонентов сырьевой смеси. При использовании отходов обогащения магнезита фракции менее 25 мм выход целевой фракции 8-0 мм составляет более 60%, данная фракция используется как готовый заправочный порошок, фракция 25 - 10 мм после классификации, дроблвния и помола может быть йспользована дляприготовления масс. Отсутствие необходимости дополнительного дробления клинкера фракции менее 8 мм позволяет в полной мере использовать защитные свойства силикатных и алюмоферритных пленок на зернах свободной извести, предохраняющих ее от гидратации, Обжиг смеси "узкой" фракции (монофракции) с уменьшенным размером зерна при регламентированном соотношении исходных компонентов улучшает работу печи и обеспечивает завершенность процессов формирования готового продукта. Это обусловлено расширением зоны обжига; в результате быстрее и полнее происходит диссоциация и спекание материала. За счет расширения зоны обжига уменьшается зона каустизации, что снижает образование дисперсных фракций, а значит, снижается пылеунос из печи и улучшаются показатели работы печи; удельный расход условного топлива уменьшается на 8 о . При обжиге данной смеси не происходит локальных новообразований в печи, так как поддерживается стабильный тепловой и гаэодинамический режим ее работы.Содержание диабаэа менее 0,5 О/ и гли- ны менее 0,5% в составе отхода обогащения магнезита, а также содержание сидерита в сырьевой смеси менее 1,5 не позволяет получить эффект пленкообраэования. Содержание диабаза более 3,0 , глины более 1,5 О/о в составе отходов агломерации сиде- рита более 6% резко снижает огнеупорные свойства клинкера, а также способствует образованию наваров в печи и сваров, ведущих к изменению зернового состава клинкера. Содержание доломита более 10% в отходе обогащения магнезита приводит к образованию зерен с повышенной пористо1796600 Таблица Фракционный соста магнезита,и и/л Состав сырьевой смеси, иас. 2 ггинералоивский со отхода обогащения на тхо с а зитало Фракциименее магнезита в тявелых сусле нзиях1 94 5 32,3 5,9 15,85 27 2 б 0 1 б 3 88,5 О 1,0 0,592 13,4 4,0 179 142 3,7 14,4 98,5 г,о 23,8 8,1 94,0 стью за счет доломитизации клинкера. Доломитизированный клинкер хуже спекается и дает более значительную усадку по трещинам спайности,.П р и м е р. В качестве сырьевой смеси . для получения клинкера использовали отход хвосты) обогащения магнезита в тяжелых суспензиях фракции менее 25 мм в смеси с отходом агломерации сидерита фракции менее 8 мм следующего химического состава, мас, доля, :Ее 20 з СаО М 90 902 Ь пгпрк 64,4 . 4,9 15,8 4,7 6,0. с предельным размеромзерна 8 мм(более 60 зерен фракции 1-0 мм). Отход обогащения магнезита по минералогическому составу из магнезита, доломита, диабаза и глины, соотношения и составы исходных Формула изобретения Сырьевая смесь для получения клинкера, включающая магнезит, доломит и сидерит фракции менее 8 мм, о тл и ч а ю щ а яс я тем, что, с целью увеличейия выхода целевых фракций для заправочных порошков, уменьшения степени гидратации; снижения энергетических затрат и улучшения экологической обстановки, она содержит смесей приведены в табл,1. Сырьевую смесь, обжигали во вращающейся печи при максимальной температуре в зоне обжига 1650 С, Технические показатели получения 5 клинкера из сырьевойсмеси приведены втабл,2.Преимуществами предлагаемого технического решения в сравнении с известным являются увеличенйе выхода заправочного 10 порошка фракции менее 8 мм из клинкерабез его дробления, снижение энергетических затрат, а также уменьшение степени гидратации клинкера и улучшение эколоГической обстановки за счет внедрения в про изводство забалансовых отходовобогащения магнезита в тяжелых суспензиях. магнезит и доломит в виде отхода обогащения магнезита в тяжелых суспензиях фракции менее 25 мм следующего минерального состава, мас.;: магнезит - основа, доломит -2-10, диабаз - 0,5-3,0, глина - 0,5-1,5, при следующем соотношении компонентов сирьевой смеси. мас.:Указанный отходобогащения магнезита 94,0-98,5 Сидерит фракции менее 8 мм 1,5-6,0 в о да обогащеният: Ф8-5 5".3 3-2 2-1 1-05 05о9,3 4,3 12,4 4,5 15,59,2 б,г17,3 . 11,5 7, О1796600Таблица 2Составитель Г.ЧернышоваТехред М,Моргентал Корректор Н.Кешелаказ 628 Тираж ПодписноеВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР113035, Москва, Ж-Зб, Раушская наб., 4/бЛроиаеодстаенноиздательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина