Способ переработки тяжелой нефтяной фракции

(57) Сущностьсодержащуюкомпонентовгазом пропуссодержащуютемпературелении водоро Б ПЕРЕРАБОТ ФРАКЦИИ, тяжелую неф менее 3 мас. Оь вместе с водор кают через реа некислотный к 400-550 С, па да 10-60 бар,яную фра асфал ьтен одсодерж кционную атализато цидльном 3 табл,ию, вых щим ону, при да Крейн Питер Де Лонак Дюфур (РВ) 4017380, кл, 208-89 98458, кл, 208-112,ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕВЕДОМСТВО СССР1 ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕК ПАТЕНТУ(72) Сван Тионг Си(56) Патент США М1980.Патент США М1981,%16 нл Рисерч Маатсхаппий Изобретение относится к способу преобразования тяжелой нефтяной фракции, в частности тяжелой нефтяной фракции, содержащей ограниченное количество асфальтеновых компонентов, в более легкие компоненты.Целью изобретения является снижение коксообразования и повышение выхода целевых продуктов.Это достигается описываемым способом переработки тяжелой нефтяной фракции в более легкие фракции в присутствии водородсодеркащего газа и некислотного катализатора, активирующего водород, при котором исходное сырье, содержащее менее 3 мас.ф асфальтеновых компонентов вместе с водородсодержащим газом пропускают через реакционную зону, содержащую катализатор, и процесс проводят при 400-550 С, парциальном давлении водорода 10-60 бар.На Снижение молекулярного веса значительное влияние оказывает термический крекинг молекул исходного материала. Таким образом, в отличие от каталитического крекинга и гидрокрекинга новой процесс не зависит от наличия кислотных точек на катализаторе, который должен оставаться активным во время цикла крекинга или срока службы катализатора, Благодаря присутствию водорода даже при относительно умеренном давлении очень незначительное количество кокса отлагается на катализаторе, что позволяет вести работу в условиях неподвижного слоя (например, качающийся реактор) или подвижного слоя (например, бункерный проточный реактор),Получаемые средние дистилляты имеют хорошее качество благодаря большему количеству п-парафинов и малому количеству олефинов, несмотря на присутствие определенного количества ароматических соединений, Расход водорода в процессе относительно низкий, так как ароматические соединения плохо гидрогенизируются. Другое преимущество заключается в там, что в зависимости от каталйзатора имеющаяся в исходном сырье сера в значительнойХарактеристика качества остаточных фракций 370 С.о. - Не опред лось 1813095 Таблица 4 в Таблица Таблица1813095 23 Таблица 9 Таблица 11 вейтская," деасальтированная не ть Дистиллят однокатной перегонки кувейтской не тиСырьевой материал Синтетическии дистиллят однократнойпе егонки Мая КатализаторЧистая конверсия материала с температурой кипения 370 С Избирательность по продуктам, мас,С -С 4СбС150-370 СКокс, ф 6Содержание серы, мас.Содержание азота,мас. %Расход водорода, мас,попо аче 4 52,8 29,0/43,9 7,5 9,3 82,7 0,34 5 13,2 77,0 0,34 3 0,2 0,00 1,2 При часовой обьемной скорости жидкости - 0,5 л/лч .1813095 2 Г) Таблица 12 лица епреобразованный материал экспе имента Дистилля гонки Сырьевой материал нократной перейтской не ти 0,8572 0,30 0,15 7,70/60 С/Выхо ы каталитиче т по эчи: 2 СбСНизкокипяВысококипКокс е углеводородыие углероды оставитель Н,Королеваехред М.Моргентал . Корректор ЛЛиврине одаков кт Заказ 1590 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СС 113035, Москва, Ж, Раушская наб 4/5 роизводственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина,степени может превращаться в сероводород, в результате чего получается продукт,содержащий относительно небольшое количество серы. Остаточный продукт, т,е, продукт с температурой кипения выше температуры кипения средних дистиллятов, обладает высоким качеством (вязкость, углеродный превосходным исходным материалом для.реакции каталитического крекинга в кипящем слое. По сравнению с обычными исходными продуктами для реактора каталитического крекинга с кипящим слоем; например, выпаренный дистиллят прямой перегонки, выход и качество бензина аналогичные, По сравнению с остаточным продуктом, полученным из реактора термического крекинга дистиллята в качестве исходного 20 материала для процесса каталитического крекинга в кипящем слое, достигается значительно более высокий выход бензина,По сравнению с обычным процессом термического крекинга получается сравни 25 мый средний дистиллят при условии, что продукт термического крекинга подвергается дополнительной гидроочистке, Однако качество необработанной фракции продук-,30та, получаемого в описываемом процессе,значительно выше по сравнению с необработанной фракцией термического крекинга,Благодаря присутствию активированного водорода во время реакции тяжелая фракция, получаемая в настоящем процессе,имеет низкую вязкость, низкое содержание полиароматических соединений и низкое, содержание серь 1. По сравнению с обычным процессом ка 40 талитического крекинга описываемый процесс не зависит от наличия кислотных точек на катализаторе. Этот процесс может вестись при значительном или даже полном 45 отсутствии кислотных точек в катализаторе. Таким образом подачи, содержащие значительное количество основного азота или серосоде ржащих соеди не н ий, могут обрабатываться без трудностей, Благодаря на 50 личию активированного азота только очень незначительное количество. кокса отлагается на катализаторе, а при каталитическом крекинге в кипящем слое значительное количество кокса отлагается на катализаторе,что требует непрерывной регенерации катализатора. Продукты, полученные с помощью настоящего способа, представляют собой главным образом средние дистилляты хорошего качества наряду с тяжелой не- преобразованной фракцией относительно остаток и содержание серы) и может использоваться в качестве ценной добавки для "0 жидкого топлива. Такой продукт является хорошего качества. Основной продукт, получаемый с помощью жидкого каталитического крекинга, представляет собойкомпонент для смешивания с бензином наряфду с небольшим количеством легкого рециклового масла средне-низкого качества, так как ароматические соединения образуют большую часть, этой легкой фракции, Во время осуществления процесса изобретения почти не происходят реакции передачи водорода, связанные с образованиеМ (поли)ароматических соединений и парафинов из нафтенов и олефинов.По сравнению с обычными процессами гидрокрекинга процесс изобретения не зависит от наличия кислотных точек на катализаторе. В связи с этим этот процесс относительно чувствителен к примесям исходных материалов, Так как процесс по изобретению может вестись в течение длительного времени при относительно низком давлении водорода, капиталовложения значительно снижаются по сравнению с обычным процессом гидрокрекинга, Расход водорода в процессе относительно невысок, Относительно изо-нормального отношения парафинов следует отметить, что благодаря радикальному типу крекинга в данном и роцессе изо-нормальное отноше-. ние парафинов низкое, что благоприятно сказывается на характеристиках воспламенения газойля. Классифический процесс гидрокрекинга дает высокое изо-нормальное отношение из-за механизма реакции ионо-карбония, что оказывает благоприятное действие на качество средних дистиллятов, в частности на характеристики воспламенения газойля.Соответствующая подача для процесса изобретения представляет собой тяжелую нефтяную фракцию с низким содержанием асфальтеновых компонентов. Могут использоваться вакуумные дистилляты и/или деасфальтированные масла из любого источника и без ограничений по содержанию серы и азота, Аналогичным образом содержание асфальтеновых компонентов в подаче составляет менее 3 мас.%, предпочтительно менее 2 мас.%, более предпочтительно менее 1,5 мас,% и наиболее предпочтительно менее 1 мас.о . Под указанными асфальте- новыми компонентами имеются в виду асфальтены Ст, т.е. асфальтеновая фракция, удаленная из тяжелой нефтяной фракции путем предварительного осаждения с помощью гептана. Эта подача может содержать значительное количество углеродного остатка, менее 15 мас.%, предпочтительно менее 10 мас. , более предпочтительное менее 6 масф, Количество серы в подачеболее высокая степень конверсии достигается при более высокой температуре, так как скорость термического крекинга углеводородовбудет выше при более высокой тем пературе. Для получения аналогичнойскорости конверсии следует использовать (несколько) более высокую температуру для сырьевого материала, который хуже поддается термическому крекингу, например 10 сырьевой материал, содержащий большоеколичество циклических соединений, по сравнению с сырьевым материалом, который легко крекируется.Объемная скорость подачи в описывае мом процессе составляет величину 0,110 л/л/ц, предпочтительно 0,5 - 6 л/л/ц, более предпочтительно 1,0 - 5 л/л/ч.Парциальное давление водорода, прикотором ведется настоящий процесс, со 20 25 30фосфаты алюминия, шпиндельные соединения, двуокись титана и двуокись циркония.40 Могут быть использованы комбинации 50 составляет менее 10 мэс,%, предпочтительно менее 6 мас,;, более предпочтительноменее 4 мас.,6, Количество азота составляетменее б мас.%, предпочтительно менее4 мас,;.Аналогичным образом вакуумный дистиллят или выпаренный дистиллят можетиспользоваться в качестве подачи с температурой кипения в диапазоне 370-520 С,Другой подходящей подачей является деас.фальтированное остаточное масло (ДОМ),например деасфальтированная узкая илиширокая остаточная фракция пропана, бутана или пентана,Кроме того, в кацестве подачи в настоящем способе можно использоватьдистилляты и/или синтетичевские деасфальтированные масла, которые, например,получают на заводах полной переработкинефти, Наиболее подходящий источник такой синтетической подачи содержит так называемый процесс гидрокон версииостаточных нефтяных фракций, напримерузкой остаточной фракции, Такой процессгидроконверсии предпочтительно содержит стадию гидрометаллизации с последующей стадией гидродесульфуризэциигидроденитрогенизации и/или стадиейгидрокрекинга. Следует отметить,.что какправило, синтетические выпаренные дистилляты или синтетичепские деасфальтированные масла перерабатываются впроцессе каталитического крекинга, Однако получается, главным образом, бензин, ане керосин или газойль приемлемого качества. Обычный гидрокрекинг такой подачивряд ли возможен из-за выракенных огнеупорных характеристик соединений азота инеобхоцимости подачи с низким содержанием азота в процессе гидрокрекинга.Приемлемую подачу для описываемогопроцесса получают в процессе легкого крекинга, например узкой остаточной фракции,Поле термического крекинга тяжелой остаточной фракции с последующим однократным испарением или перегонкой продуктаможно получить дистиллят с температуройкипения в диапазоне 350-520 С, которыйявляется превосходным сырьевым материалом для способа изобретения,Смеси относительно тяжелых и относительно легких сырьевых материалов, например ДОМ или выпаренный дистиллят, могутиспользоваться ввиду пониженного образования кокса. 5Процесс гидрокаталитического термического крекинга может проводиться притемпературе реакции 400-550 С, предпочтительно 410-530 ОС, более предпочтительно примерно 450 С. Следует учитывать. что ставляет 10 - 60 бар, предпочтительно 20 - 40 бар, более предпочтительно примерно 25 бар. Обычно общее давление в реакторе составляет 16 - 65 бар и предпочтительно 2445 бар, более предпоцтительно примерно 30 бар, В этой связи следует отметить, что парциальное давление водорода на выходе реактора обыцно на 3 - 10 бар выше, чем на входе реактора.Катализаторы, предназначенные для использования в процессе изобретения,должны обеспечивать функцию активирования водорода, Подходящие катализаторы содержат один или несколько металлов группы Ча, И или И 1, Подходящие катализаторы содержат один или несколько металлов группы Ча, И или И 1, Подходящими подложками являются кремнезем, глинозем,обычных металлов групп Ч и И 1, Следует отметить, что в этом описании термин "не- кислотный" указывает на почти полное отсутствие одной или нескольких активных кислотных точек в катализаторе. которые могут ускорять реакцию крекинга углеводородов на основе химии иона-карбония. При начальных условиях реакции определенные кислотные тоцки могут присутствовать. Однако эти кислотные тоцки быстро деактивируются за счет образования кокса и адсорбции основного азота, при этом фракция активирования азота остается по сущестоу неизменной.Если катализатор содеркит благородный металл группы Ч предпочтительным является использование палладия или платины, Если катализатор содержит металл группы Ч а, предпоцтительно используется олово. Если катализатор содержит металлгруппы Ч 1, предпочтительно используетсямолибден, хром или вольфрам. Если используется неблагороДный металл группы ЧИ 1,предпочтительно использовать железо, кобальт или никель, 5Установлено, что очень хорошие результаты можно получить при использовании катализаторов на основе молибдена, ачастности катализаторов, содержащих в ка. честве носителя кремнезем и имеющие 10площадь поверхности в диапазоне125 - 250 м /г. Использование таких катаглиэаторов обеспечивает хорошую гидродесульфуризацию наряду с незначительнымобразованием кокса. 15Предпочтительными катализаторамиявляются те катализаторы которые дают выраженную, но ограниченную гидродесульфуризацию, Эти катализаторы дают оченьнезначительное образование кокса наряду 20с относительно хорошим качеством продукта для фракции среднего дистиллята.Отношение водород/подача процессаизобретению может изменяться в широкомдиапазоне. Подходящее отношение водород/подача составляет 50 - 5000 нл/кг, в частности 100-2000 нл/кг, Предпочтительноиспользуется отношение водород/подача вдиапазоне 100 - 500 нл/кг, более предпочтительно 200-400 нл/кг, При использовании 30этих предпочтительных отношений водород-подача отложения кокса на катализаторе очень низкие, Кроме того, достигаетсявысокая конверсия при крекинге. По сравнению с обычным процессом гидрокрекинга 35отношение водород-подача значительно ниже а процессе изобретения, что. оказываетблагоприятное воздействие на экономические показатели процесса. Обычное отношение водород-подача в процессе 40гидрокрекинга составляет 700 - 1500 нл/кг,Обычно во время гидрообработки требуются высокие отношения водород-подача дляподавления образования кокса и повышения скорости конверсии, В описываемом 45процессе низкая скорость газа не толькодопустима, но и благоприятно оказываетсяна образовании кокса и конверсии.В предпочтительном варианте осуществления изобретения указанное предпочти тельное отношение водород-подача в 200400 нл./кг используется в сочетании с катализатором, содержащим благородныйметалл группы ЧИ 1, предпочтительно палладий и/или платина, Использование указаннаго отношения водород-подача асочетании с этим катализатором давалооцень низкую скорость образования кокса,а количество серы на катализаторе такжеоказалось низким,В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения аодородсодержащий поток содержит смесь водорода и сероводорода. Проведение реакции со смесью водорода и сероводорода также ведет к повышению уровня конверсии и избирательности к средним дистиллятам, Количество сероводорода в смеси, находящейся в реакторе, составляет до 50 об.0 от количества водорода. Предпочтительно количество сероводорода составляет 1-300 , более предпочтительно 5-25 и наиболее предпочтительно примерно 10%.Процесс по изобретению проводится в условиях неподвижного слоя, например в реакторе со слоем насадки со струйным течением жидкости. Ввиду необходимости периодической регенерации катализатора предпочтительно используется два или несколько неподвижных слоев, которые используются в качающемся режиме. Процесс обычно проводится в реакторе с неподвижным слоем катализатора с восходящим потоком, в частности, когда используются относительно легкие сырьевые материалы, Применение реактора с восходящим потоком в этом случае дает пониженную скорость отложения кокса на катализаторе, что соответственно увеличивает интервал между. регенерацией катализатора. Уменьшение количества кокса.на катализаторе с восходящим потоком может составить 50 отн.% и более по сравнению с режимом нисходящего потока. Другие предпочтительные режимы осуществления способа настоящего изобретения включают использование подвижного слоя, например, бункерного проточного реактора, кипящего слоя,Продукты, полученные в описываемом способе, можно использовать как таковые или можно подвергать их дальнейшей обра-. ботке. Например, часть или все продукты можно подвергать десульфуриэации, в частности гидродесульфуриэации для регулирования содержания серы а продукте до необходимой величины. Далее часть или асе продукты (подвергавшиеся гидродесульфуризации) могут подвергаться гидроочистке при необходимости до или после перегонки гидродесульфуризированного продукта, Кроме того, часть неконвертироаанного материала, присутствующего в продукте, моЯсет рециркупироваться в реактор.Регенерация катализатора может проводиться путем выжигания углеродистого материала, отложившегося нэ катализаторе, с использованием кислород и/или паросодержащего газа. При использовании неподвижного слоя регенерация катализа5 10 15 20 25 ЗО 35 40 45 50 55 тора может проводиться в самом реакторе для проведения крекинга, При использовании бункерного проточного реактора регенерация обычно проводится в отдельном регенераторе.Изобретение иллюстрируется следующими и римерами.П р и м е р 1, Выбор катализатора, Дистиллят однократной перегонки кувейтской нефти подвергают процессу гидрокаталитического термического крекинга. Характеристики подачи представлены в табл,1,Реакцию ведут в микропоточном реакторе со слоем катализатора со струйным течением жидкости, с нисходящим потоком при изотермических условиях. Катализаторы готовят с помощью обычных способов пропитки обьема пор, если не указано особо, Используют выпускаемые промышленность;э носители (кремнезем или глинозем) (катализаторы 1 - 12 и 19 - 21). В экспериментах 13 - 18 используют выпускаемые промышленностью катализаторы как таковые или несколько измененные. Свойства носителей описаг:,ы в табл,2, Неорганические промежуточные продукты используют для получения катализаторов 1 - 12 и 19-21 (например, нитраты металлов, молибдат аммония). Олово наносят в виде металлоорганического соединения. Перед использованием катализаторы прокаливались при 350 - 450 С (эа исключением катализаторов КМо(302) с последугощим измельчением не более мелкие частицы (30- 80 меш.), Оозор составов катализаторов показан в табл.З.Катализаторы перед использованггем подвергали сульфидированию. При использовании молибденсодеркащих катализаторов это является предпочтительной методикой, так как в противном случае в первые часы эксперимента образуется избыточное количество кокса.Используют две методики сульфидирования, Первая методика вклгочает нагрев катализатора вместе с серосодержащим сырьевым материалом и водородом.со скоростью 75 С/ч до 375 С и выдерживание при этой температуре в течение ночи, После этого температуру повышают до 400 С, выдерживают в течение 6 ч, повышают до 425 С и вновь выдерживают в течение ночи с последующим нагревом до 450 С. Другая методика сульфидирования и пуска применяют с использованием Н 2 Я. Катализатор подвергают воздействию смеси Н 2(Н 2 Я)7(1 по обьему) при давлении 10 бар и температуру повышают со скоростью 75 С/ч до 375 С. Затем подают сырьевые материалы и температуру повышают со скоростью75 С/ч, Было установлено, что обеспечивают аналогичные характеристики катализатора, например по образованию кокса, Прииспользовании катализаторов с благородным металлом оказалось, что восстановление с использованием водорода доиспытания также дает удовлетворительныерезультаты.Реакции проводят при 450 С и общеедавление составляет 30 бар, Часовая объемная корость жидкости составляет примерно 1 л/л/ч, Отношение Н 2 подача составляет850-1 ЯО мл/кг. Время реакции изменяетсяот 170 до 220 ч,Анализы и обработка данных,Жидкий продукт анализируют по рас,пределению температур кипения с использованием методик определения истиннойтемпературы кипения, Более того, проводился анализ ГЖХ для отходящих газов, Наоснове этих анализов определяют конверсию и избирательность, Конверсию определяют по чистому удалению (%) материала стемпературой кипения выше 370 С, Твердый продукт расщепляют на газ(Сг-Сл), нафту(С 5 - 150 С) средние дистилляты(150-370 С) и кокс. Избирательность определяют по количеству исследуемого продукта, деленному на общее количествопродуктов (материал с температурой кипения ниже 370 С и кокс). Расход водородаопределяют по анализам масс-спектрометрия, сжигания исходного материала и жидкого продукта и по анализам газа.Акти в ность гидродесул ьфуриза ции (постоянная скорости второго порядка) определяют по содержанию серы в жидком продукте.Результаты экспериментов представлены втабл,4,Свойства полученньгх средних дистиллятов описаны в табл.4 а и 4 б, Свойсга продукта остаточных фракций описаны втабл,4 в.П р и м е р 11. Влияние давления,Влияние общего давления исследуютпри общих условиях реакции примера 1, Результаты представлены в табл.5,П р и м е р 3. Сравнение катализатора сразличной активностью десульфуризации,При общих условиях реакции, представленных в примере 1, определяют отношение между гидродесульфуризационнойактивностью и избирательностью по коксунекоторых катализаторов, Результаты представлены в табл,б.П р и м е р 4. Влияние температуры,При использовании условий реакциипримера 1 исследуют влияние температуры.Катализатор 16 используют в эксперимен1813095 12 акции примера 1 исследовалось влияние 35 2,4 мас.,6. Чистая конверсия составляет НгЯ на подачу водорода,Используют ката . Избирательность, мас.: С 1 - Са 8; С 5- лизатор 3. Результаты представлены в 150 С 11,1, 150-370 С 80,1; кокс 0,7.табл,12 П ри м е р 12. Тяжелый остаток арабскойП р и м е р 9. Использование непреора- . нефти, содержащий 10,5 мас.ф 6 асфальтезованного в процессе материала в каталити нов С 7, вводят в контакт с катализатором 11,охарактеризованным в табл.З при 480 С, давлении 50 бар и обьемной скорости жидкости потока 1 л/л в 1 ч. Общая конверсия составляет 50 мас.л. Селективность соческом крекинге с кипящим слоей.Процесс проводят при 450 С, давлейии 30 бар, отношении,Нг/подача 900 нл/кг и часовой объемной скорости жидкости 1,0 л/л/ч с использованием катализатора 45 ставляет, мас.оь: фракция (С 1-С 4) 18, фракция С 5 - 370 С УЗ,кокс 9,Сравнение результатов, полученных вданном примере и примере 11, показывает,что получают значительно меньшее количе-. 16 и подачи дистиллята однократной перегбйкй кувейтской нефти. Непреобразованный материал, т.е, фракцию с температурой кипения более 370 С, используют в каче" стае подачи для реакции каталитического 50 крекинга в кипящем слое. Реактор каталитического крекинга в кипящем слое работает с постоянным выходом кокса и эффективностью разделения, Второй экспвство кокса практически при том же уровнестепени конверсии,, Формула изобретенияСпособ переработки тяжелой нефтянойфракции в более легкие фракции в присутстримент проводят с использованием дистил лята однократной перегонки кувейтской нефти. Характеристики подачи и выход представлены в табл.13,П р и м е р 10, Использование дистиллятэ однократной перегонки после термичевии водородсодержащего газа и некислотного катализатора, активирующего водород, при повышенных температуре и парциальном давлении водорода в реакционной зоне, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью снижения коксообразования и повытах 1-3, Катализатор 12 - в эксперименте 4. ского крекинга в качестве подачи для проРезультаты представлены в табл,7, цесса по изобретению,П р и м е р 5. Влияние длительности, После термического крекинга дистиллятПри общих условиях реакции примера 1 однократной перегонки, полученный из тяисследуют влияние длительности при низ желой фракции арабской нефти, используютком отношении Нг/подача. в качестве подачи эксперимента, которыйДля всех экспериментов используют ка- проводят при 450 С давлении 30 бар, часотализатор 11. Результаты представлены в вой объемной скорости жидкости 1 л/л/ч,табл.8, отношение Нг/ подача 250 нл/кг и длительП р и м е р 6, Влияние состава катализа ности процесса 161 ч с использованием ка-тара на отложение серы. тэлизатора 12,При использовании общих условий ре- Свойства сырьевого материала; удель. акции примера 1 исследуют влияние соста- ный вес 070/4,0,9139 мас.о/, серы,2,22 мас.ва катализатора на отложение серы, азота, 0,4 мас.% смол. Чистая конверсияРезультаты представлены в табл.9. 15 составляет 42,7, Результаты следующие:П р и м е р 7. Влияние сырьевого мате- Избирательность, о; риала С 1-С 4 3,9При использовании общих условий ре- . С 5-150 С 1 1,5акции примера 1 срэвниваюттри различных 150 - 250 С 21,6сь рьевых материала; Свойства сырьевых 20 250-370 С 62,9.:материалов описаны в табл 10, Дистиллят Кокс, о:,. 0,05однократной перегонки кувейтской нефти . Всего Нг, мас.о/. 0,22подробнее описан в табл 1. Деасфальтиро-П р и м е р 11. Использование подачи сванная кувейтская нефть представляет со- . повышенным содержанием асфальтенов.бой бутан-деасфальтированную узкую 25 Широкую остаточную фракцию кувейтостаточну 1 о фракцию. Синтетический дис- ской нефти используют в качестве подачитиллят Мая онократной перегонки пойучают для эксперимента, который проводят припутем гидродеметилизации и гидроконвер С, 50 бэр, часовой объемной скоростисии узкой остаточной фракции Мая с по- жидкости 1 л/л/ч, отношении Нг/подачаследующей разтон кой, Результаты 30, 1000 нл/кг и длительности 50 ч с использоэксгтериментов представлены в табл,11;: .ванием катализатора 12, Свойства сырьевоП р и м е р 8, Влияние НгЯ на подачу-,го материала: удельный вес б 70/4-0,9139,водородасера 3,69 мас. 6, азот 0,15 мас.%: металлыПри использовании общих условий ре ч-млн. смолы 5,1 мас.;6, асфальтены С 713 1813095 шения выхода целевых продуктов, исходное сырье, содержащее менее 3 мас.% асфальтеновых компонентов, вместе с водородсодержащим газом пропускают через реакционную зону, содержащую катализатор, и процесс проводят при 400-550 С ипарциальном давлении водорода 1060 бар. Таблица 1 Свойства материала дистиллята однократной перегонки кувейтской нефти с 3 70/4 Удельный весКомпоненты,мас,0,08858 мас. %мас %мас,мас %% СераАзот (всего)Азот(основной)УглеродВодородОпределение кокса по РамсботомуВязкость и и 100 С 0,8858 0,0680 0,0250 84,76 12,11 0,550 7,312 мас. % сСт, А оматическиесое инения гле о ы, ммоль/100 г 55,6 27,3 23,9 10,5 температура кипеТаблица 2 МоноДиТриТетра1813095 15 Таблица 3 Исследование экспериментальных катализаторов, использованных при переработке дистиллята однократной перегонки кувейтской нефтиОбъемнаяплотность,г/мл Катализатор 149 164 221 165 0,5 0,56 0,59 0,56 10 бъемная плотность измельченного катализатора. Объем пор определяется с помощю воды; Площадь поверхности определяется с помощю азота. Таблица 4. Пояазетель ализато 12 47,7 46,0 48,6 51,6 45,9 499 45,4 Конверсия,Избирательность ст-ся тИзбирательность Сз, тИзбирательность 150-250,Избирательность250-370, %Избирательность ио сояс 7. %Всем Нзмас,%кон а,44,8 6,7 7,9,2 4,9 7,0 6,8 6,0 16,6 12,9 9,4 13,8 14,3 14,0 13,2 12,0 14,1 24.0 245 23,7 24,0 23,8 22.0 83,7,79.4 24,0 1 0,17 0,18 53,6 55,6 0,1702855 0,10 0.49 52.3 0,16 0.37 55,0 О 0 0,25 О,О 0,46 0,1 029 0,10 0,29 ОВ 054 52.8 0.16 0.46 511 Продолжение табл. 4 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 16 17 18 19 20 21 О,ЗРО 0,43 п/2 Сз/А 1 гОз 0,2 Мо/2,53 п/А 1 гОз 2 Мо/2,53 п/Агоз 1,2 й 1/2,53 п/А 1 гОз 1,2 Со/2,53 п(А 1 гОз 0,26 Мо/3,23 п/3102 3,9 Со/11,8 Мо/2,43 п/А 1 гОз О,ЗР 1/Аг 03 О,ЗРт/2,53 п/А 1 гОз 4,7 й 1/16,2 Мо/310 г 0,4 й 1/2,0 Ч/310 г4,0 Мо/310 г 2,7 й 1/13,2 Мо/ЗР/А 1 гОз 3,2 й 1 /9,1 Мо/А 1 гОз 3,2 й 1(9,1 Мо/2 Сэ/А 1 гОз) 3,2 Со/9,6 Мо/А 1 гОз 3,2 Со/9,1 Мо/А 1 гОз 3,2 Со/9 1 Мо/2 Сэ/АгОз О,3 РОО,ЗРб/А 1 гОз 2,53 п(А 1 гОз 10 Мо/2,53 п/А гОз181309517Таблица 4 аХарактеристики качества керосиновых фракций 150-350 СН.о. - Не определялось.1 Соотношение Н/подача -250 мл/кг,лиТ ктеристики качествафракций МзоЮя.250-370 С о