Устройство для эксплуатационного контроля осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины

А СОЮЗ СОВЕТСНИХСОЦИАЛИСТИЧЕСНИХРЕСПУБЛИН РП Р 01 Р 21/О Т ССС ТНРЫТ АНИЕ ИЗОБРЕТЕН Н АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ ления режима работы, блоком определения теплового расширения статорас датчиком осевого перемещения корпусов подшипников, дополнительнымблоком вычисления среднемассовойтемпературы статора и дополнительным блоком вычисления среднемассовойтемпературы ротора, блоком определения прогиба диафрагмы, датчикамидавления пара на выхлопе цилиндра,осевого сдвига ротора, температурымасла в подшипниках и температурыпара, подаваемого на уплотнения, эадатчиком начальной величины осевогозазора, тремя сумматорами, двумя делителями.и двумя умножителями, причем блок определения режима работыподключен входами к датчику давленияпара в проточной части непосредственно и к датчику давления пара навыхлопе через первый функциональныйпреобразователь, а выходамик входам блока определения прогиба диафрагмы, блока вычисления характернойтемпературы ротора и блоков вычисления среднемассовой температурыротора, датчики температуры металластатора дополнительно подключены кдополнительному блоку вычислениясреднемассовой температуры статора,к входу дополнительного блока вычисления среднемассовой температурыротора подключен также выход блокавычисления характерной температурыротора, датчики температуры масла вподшипниках и температуры пара, подаваемого на уплотнения, подключены квходам блоков вычисления среднемассовой температуры ротора, выход основного блока вычисления среднемассовой температуры статора и выход(21) (22) (46) (72) (71) ного тут им (53) (56) ХТГЗ. Энерг раси 0 9 9 едеГОСУДАРСТВЕННЫИ НОМИ Ю ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ 3677776/24-0622. 12. 8323.05.85. Бюл. В 19В.Л, Похорилер и Н.Ю, ПопкУральский ордена ТрудовогоЗнамени политехнический инС.М. Кирова621. 165 (088. 8)1, Паровая турбина К-2Под ред. Косяка Ю.Ф. М.,оиздат, 1982, с. 175-177.Авторское свидетельство277, кл. Р 01 0 19/02, 198(54) (57) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ ОСЕВЫХ ЗАЗОРОВ В ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЦИЛИНДРА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ, содержащее блок вычисления среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычисления характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давления пара в проточной части цилиндра, блок вычисления среднемассовой температуры ротора, соединенный своими входами с выходом блока вычисления характерной температуры ротора и с датчиком давления пара в проточной части цилиндра, датчики час, тоты вращения ротора и относительного расширения ротора и два функциональных преобразователя, о т л и - ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повьппения точности контроля путем учета влияния температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на концевые уплотнения, устройство снабжено блоком опр1157271 ставитель А. Калашниковхред Ж.Кастелевич Коррект Николайчук О. Била едакт сное ака 1 дежгород, ул. тная,09/34 Тираж 497 ВНИИПИ Государственного по делам изобретений и 113035, Иосква, Ж, РаушФилиал ППП "Патент" Под омитета СССР открытий кая наб.,1157271 блока определения теплового расширения статора подключены к входампервого делителя, выход котороговместе с выходом дополнительного блока вычисления среднемассовой температуры статора подключен к входампервого умножителя, к входам первогосумматора подключены выход блокаопределения теплового расширениястатора, датчик осевого сдвига ротора, датчик частоты вращения роторачерез второй функциональный преобразователь и выход основного блока вы "числения среднемассовой температурыротора, к входам второго сумматора -датчик осевого сдвига ротора, датчик Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано при эксплуатации паровых турбин.Известны устройства для эксплуатационного контроля осевых зазоров 5 в проточной части цилиндра паровой турбины, содержащие датчик относительного расширения ротора, установленный вне проточной части цилиндра и подключенный к регистрирующему при бору 1.Эти устройства достаточно надежны, однако не обеспечивают необходимой точности контроля, так как не учитывают ряда эксплуатационных фак торов.Наиболее близким к предлагаемому является устройство для эксплуатационного контроля осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой20 турбины, содержащее блок вычисления среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычисления характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характерном сечении ротора и датчиком давления пара в проточной части цилиндра, блок вычисления среднемас совой температуры ротора, соединенный своими входами с выходом блока вычисления характерной температуры ротора и с датчиком давления пара частоты вращения ротора также черезвторой функциональный преобразователь, выход дополнительного блокавычисления среднемассовой температуры ротора и выход первого умножителя, выход первого сумматора подключен вместе с датчиком относительногорасширения ротора к входам второгоделителя, выход которого вместе с,выходом второго сумматора подсоединен к входам второго умножителя, подключенного к входам третьего сумматора вместе с задатчиком начальнойвеличины осевого зазора и выходомблока определения прогиба диафрагмы. в проточной части цилиндра, датчики . частоты вращения ротора и относительного расширения ротора и два функциональных преобразователя 21.Недостаток известного устройства - несколько пониженная точность контроля из-за ограниченной точности учета теплового удлинения статора и отсутствия учета прогиба диафрагмы в контролируемом сечении, осевого сдвига ротора, влияния температур масла в подшипниках и пара в уплотнениях, неравномерного по длине цилиндра изменения теплового расширения ротора и статора в переход" них режимах. Цель изобретения - повышение точности контроля путем учета влияния температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемого на концевые уплотнения. Для достижения поставленной цели устройство для эксплуатационного контроля осевых зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины, содержащее блок вычисления среднемассовой температуры статора с подключенными к нему датчиками температуры металла статора, блок вычиеления характерной температуры ротора с подключенными к его входам датчиком температуры пара в характер35 з 11572ном сечении ротора и датчиком давления пара в проточной части цилиндра блок вычисления среднемассовойтемпературы ротора, соединенныйсвоими входами с выходом блока вычисления характерной температурыротора и с датчиком давления пара впроточной части цилиндра, датчикичастоты вращения ротора и относительного расширения ротора и два Офункциональных преобразователя,снабжено блоком определения режимаработы, блоком определения теплового.расширения статора с датчиками осевого перемещения корпусов подшипников, дополнительным блоком вычислениясреднемассовой температуры статораи дополнительным блоком вычислениясреднемассовой температуры ротора,блоком определения прогиба диафрагмы, датчиками давления пара на выхлопе цилиндра, осевого сдвига ротора,температуры масла в подшипниках итемпературы пара, подаваемого науплотнения, задатчиком начальнойвеличины осевого зазора, тремя сумматорами, двумя делителями и двумяумножителями, причем блок определения режима работы подключен входамик датчику давления пара в проточнойчасти непосредственно и к датчикуЗОдавления пара на выхлопе через первый функциональный преобразователь,а выходами - к входам блока определения прогиба диафрагмы, блока вычисления характерной температурыротора и блоков вычисления среднемассовой температуры ротора, датчикитемпературы металла статора дополнительно подключены к дополнительномублоку вычисления среднемассовойтемпературы статора, к входу дополнительного блока вычисления среднемассовой температуры ротора подключен также выход блока вычисленияхарактерной температуры ротора, дат- ф 5чики температуры масла в подшипниках и температуры пара, подаваемогона уплотнения, подключены к входамблоков вычисления среднемассовойтемпературы ротора, выход основного 50.блока вычисления среднемассовой температуры статора и выход блока определения теплового расширения статораподключены к входам первого делителя, выход которого вместе с выходомдополнительного блока вычислениясреднемассовой температуры статораподключен к входам первого умножите 71 4ля, к входам первого сумматора подключены выход блока определения теплового расширения статора, датчик осевого сдвига ротора, датчик частотывращения ротора через второй функциональный преобразователь и выход основного блока вычисления среднемассовойтемпературы ротора, к входам второгосумматора - датчик осевого сдвигаротора, датчик частоты вращения рото-.ра также через второй функциональныйпреобразователь, .выход дополнительного блока вычисления среднемассовойтемпературы ротора и выход первогоумножителя, выход первого сумматораподключен вместе с датчиком относительного расширения ротора к входамвторого делителя, выход котороговместе с выходом второго сумматораподсоединен к входам второго умножителя, подключенного к входамтретьего сумматора вместе с задатчиком начальной величины осевогозазора и выходом блока определенияпрогиба диафрагмы.На фиг. 1 приведена схема предлагаемого устройства; на фиг. 2схема блока вычисления характернойтемпературы ротора,Устройство содержит основной 1и дополнительный 2 блоки вычислениясреднемассовой температуры статора,к входам которых подключены датчики3 температуры металла в сеченияхстатора, при этом к входам основногоблока 1 подключены все датчики 3температуры металла статора, а квходам дополнительного блока 2 подключена только часть этих датчиков,расположенных между упорным подшипником цилиндра и сечением статора,в котором контролируется изменениеосевых зазоров, Основной 1 и дополнительный 2 блоки вычисления среднемассовой температуры статора выполнены в виде сумматоров-усилителейи различаются только количествомвходов и разными коэффициентамиусиления на входах, Выход основногоблока 1 вычисления среднемассовойтемпературы статора подключен к входу первого делителя 4 вместе с вы-.ходом блока 5 определения тепловогорасширения статора, к двум входамкоторого подключены датчики б осевого перемещения корпусов подшипниковцилиндра. Блок 5 выполнен в видесумматора-усилителя, коэффициентусиления по входу, к которому под 115725ключен датчик осевого перемещения того из двух подшипников, который более удален от фикс-пункта турбины, равен "+1,0", коэффициент усиления по входу, к которому подключен датчик осевого перемещения второго подшипника цилиндра, более близкого к фикс-пункту турбины, равен "-1,0". Выход блока 5 подключен также к входу первого сумматора 7. Выход пер вого делителя 4 подключен к входу первого умножителя 8 вместе с выходом дополнительного блока 2 вычисления среднемассовой температуры статора, выход первого умножителя 8 - к входу второго сумматора 9.Устройство содержит также блок 10 вычисления характерной температуры ротора с подключенным к его входу датчиком 11 температуры пара в характерном сечении ротора и блок 12 определения режима работы турбины с подключенным к его входу датчиком 13 давления пара в характерной точке проточной части цилиндра, например эа его регулирующей или первой ступенью. К входу блока 12 определения режима работы подключен также через первый функциональный преобразователь 14 датчик 15 давления пара на выхлопе цилиндра. В качестве первого функционального преобразователя 14 использован множительный элемент, к обоим входам которого подключен датчик 15, таким образом, преобразователь 14 выполняет операцию возведения в квадрат. Выход блока 12 подключен к входу блока 10 и к входам основного 16 и дополнительного 1 блоков вычисления среднемассовой температуры ротора, куда подключены также 4 ф выход блока 10 вычисления характерной температуры ротора, датчики 18 температуры масла в подшипниках цилиндра и датчики 19 .температуры пара, подаваемого на уплотнения цилиндра, ффВыход основного блока 16 вычисления средиемассовой температуры ротора подключен к входу первого сумматора 7, а выход дополнительного блока 17 к входу второго сумматора 9. К входам 56 первого сумматора 7, кроме блока 5 определении теплового расширения статора и выхода блока 16, подключены также датчик 20 осевого сдвига ротора н датчик 21 частоты вращения ротора Я через второй функциональный преобразователь 22. Датчик 21 частоты вращеиия ротора через второй функцио 71 6нальный преобразователь 22 и датчик20 осевого сдвига ротора подключенытакже к входам второго сумматора 9.Вкачестве второго функционального преобразователя 22 использован множительный элемент, к обоим входам которого подключен датчик 21, таким образом, преобразователь 22 выполняетоперацию возведения в квадрат входного сигнала. Выход первого сумматора7 подключен к входам второго делителя23 вместе с датчиком 24 относительного расширения ротора. Выход второгоделителя 23 подключен к входам второго умножнтеля 25 вместе с выходомвторого сумматора 9. Выход умножителя 25 соединен с одним из входовтретьего сумматора 26, к входу которого подключены также задатчик 27начальной величины осевого зазора ивыход блока 28 определения прогибадиафрагмь, вход которого соединен свторым выходом блока 12 определениярежима работы турбины и с выходомпервого функционального преобразователя 14,Два блока вычисления среднемассовой температуры ротора, основной16 и дополнительный 17, выполненыодинаково, каждый иэ них содержит множительный элемент 29, два линейныхпреобразователя 30 и 31 и сумматорусилитель 32 (на фиг, 1 показановыполнение только блока 16). Первыйвход множительного элемента 29 соединен с одним входом блока 16, авторой вход через линейный преобразователь 30 - с другим входомблока .16. Линейный преобразователь30 выполняет операцию усиления сигнала, поступающего на его вход, исуммирование его с заданной постоянной величиной. Выход множительногоэлемента 29 соединен с первым входомсумматора-усилителя 32, второй входкоторого соединен через линейныйпреобразователь 31 с входом блока 16.Линейные преобразователи 30 и 3 1выполняют одинаковые преобразования,но имеют разные коэффициенты усиления и разные постоянные сигналы навходах. Третий и последующие входысумматора 32 соединены с аналогичными входами блока 16.Различие между блоками 16 и 17определяется разными коэффициентамиусиления на входах сумматора 32.Кроме того, к входам основного блока16 подключают все датчики 18 и 19а к входам дополнительного блока 17 - только те иэ них, которые установлены в сечениях между упорным подшипником цилиндра и сечением, в котором контролируется изменение 5 зазора.Блок 12 определения режима работы турбины состоит иэ функционального преобразователя 33, в качестве которого используется множительный эле мент, оба входа которого соединены с входом блока 12, а выход подключен к первому входу сумматора 34, второй вход которого соединен также с входом блока 12. Один иэ двух одинако вых выходов сумматора 34 подключен к входу функционального преобразователя 35, выход которого подсоединен к выходу блока 12, а выход сумматора 34 подключен к второму выходу блока 36 12. Функциональный преобразователь 35 выполняет операцию извлечения квадратного корня иэ входного сигнала.Блок 28 определения прогиба диа- И фрагмы состоит из двух входных сумматоров-усилителей 36 и 37, двух функциональных преобразователей 38 и 39 и выходного сумматора 40. Два входа каждого из сумматоров-уси- Зп лителей 36 и 37 соединены соответственно с входами блока 28. Различие между ними заключается в разных коэффициентах усиления на входах, связанных с входами блока 28. Выходсумматора-усилителя 36 через функциональный преобразователь 38 подключен к пЕрвому входу выходного сумматора 40, а выход сумматора-усилителя 37 через функциональный преобразователь 39 подключен к второму входу выходного сумматора 40. Оба функциональных преобразователя 38 и 39 одинаковы и выполняют операцию извлечения квадратного корня из вход-,ного сигнала. Блок 10 вычисления характерной температуры ротора (фиг. 2) состоит из входного сумматора 41, первый вход. которого подключен к первому фф .входу блока, первый выход - к первому входу первого интегратора 42, второй выход - к первому входу промежуточного сумматора 43, а третий выходк первому входу выходного сумиатора 44, выход которого соединен с выходом блока 10. Три одинаковых выхода первого интегратора 42 соединены соответственно с входом второго интегратора 45, вторым входом выходного сумматора 44 и вторым входом промежуточного сумматора 43. Третий вход промежуточного сумматора 43 и третий вход выходного сумматора 44 соединены с двумя одинаковыми выходами второго интегратора 45. Выход промежуточного сумматора 43 подключен к первому входу делителя 46, второй вход которого через линейный преобразователь 47 соединен с вторым входом блока 10, а выход подключен к второму входу входного сумматора 41.Приведенная схема устройства соответствует случаю, когда контролируется изменение осевых зазоров в одном сечении цилиндра. При необходимости количество сечений, в которых осуществляется контроль, может быть увеличено. На каждое дополнительное сечение контроля в устройство необходимо ввести дополнительную цепочку, содержащую блок вычисления, аналогичный блоку 2, два умножителя, аналогичных умножителям 8 и 25, два сумматора, аналогичных сумматорам 9 и 26, блок вычисления, аналогичный блоку 17, задатчик начальной величины осевого зазора, аналогичный задатчику 27, и блок определения прогиба диафрагмы, аналогичный блоку 28.Устройство работает следующим образом.Сигналы от датчиков 3. температуры металла в сечениях статора суммируются в блоке 1 (с весовыми коэффициентами), и на его выходе формируется сигнал по среднемассовой температуре всего статора. Суммирование часйти тех же сигналов в блоке 2 обеспечивает формирование сигнала по среднемассовой температуре части статорайсоответствующей длине его участка между упорнья подшипником и сечением, в котором контролируют изменение осевых зазоров. В блоке 5 определения теплового расширения статора из сигнала, поступающего от датчика, измеряющего осевое перемещение корпуса подшипника, наиболее удаленного от фикс-пункта турбины, вычитается сигнал от дат" чика, измеряющего осевое перемещение второго подшипника цилиндра, В результате на выходе блока 5 4 юрмируется сигнал по величине теплового расширения всего статора цилиндрай И , который в первом делителе 4 делитсяна величину, пропорциональную среднемассовой температуре всего статора ТР , а затем в первом умножителес8 умножается на величину, пропорциоснальную температуре с, в резуль-, тате на выходе первого умножителя 8 формируется сигнал по величине теплового расширения 1 части статора а 0, заключенной между упорным подшипником и контролируемым сечением.В блоке 12 определения режима работы турбины сигнал от датчика 13, измеряющего давление Рр в характерной точке проточной части турбины, возводится в квадрат в функциональном преобразователе 33, и на выходе последнего получают сигнал, пропорциональный 1 с 1(Рр) . На второй вход блока 12 поступает сигнал, пропорциональный (Р)ф Р который формируется на выходе первого функционального преобразователя 14 в соответствии с сигналом по величине давления Р на выхлопе цилиндра турбины, измеряемого датчиком 15, В сумматоре 34 из сигнала, пропорционального (Р ), вычитается сигнал, пропорциональный (Р), и на его выходе получают сигнал, пропорциональный квадрату расхода пара С через цилиндр турбины, Этот сигнал поступает на второй выход блока, 12 и через функциональный преобразователь 35, выполняющий операцию извлечения квадратного корня, на первый выход блока 12. Таким образом, на первом выходе блока 12 Формируется сигнал по величине расхода С пара, а на втором выходе блока - по величине квадрата С 2 этого расхода.В блок 10 вычисления характерной температуры ротора поступает сигнал от датчика 11 по температуре С пара, омывающего ротор в характерном сечении. Этот сигнал поступает на первый вход входного сумматора 41, на выходе которого формируется сигнал по величине температуры Е, обогреваемой поверхности ротора в этом же сечении, поступающий на первый вход первого интегратора 42, на два других входа которого поступает сигнал по величине температуры С,р поверхности осевой расточки ротора .с выхода второго интегратора 45 и сигнал по производнойфорэтой температуры с выхода пердФ вого интегратора 42, АлгебраическаясуММЯ ЭТИХ СИГначов ( Р 1 с 1 сррсй)представляет собой вторуюпроизводную температуры С,р, и ее последовательное интегрирование обеспечивает формирование на выходе перРО фОр ного интегратора 42 сигнала по. - ,1 а на выходе второго интегратора 45 - сигнала по ,р .13В промежуточном сумматоре 43 фор,мируется сигнал по величине теплового потока с 1 на обогреваемой поверх-, ности ротора, равный 1 с, С, +1 с , + + 1 с р Ркоторый, в свою очередь, вСРнделителе 4 б делится на сигнал повеличине критерия Био В, характеризующего интенсивность теплаобменамежду паром и ротором. Сигнал по ве-.личине В формируется в линейномпреобразователе 47 в зависимости отвеличины расхода пара С, сигнал покоторому поступает на второй вход 36блока 10 с первого выхода блока 12:Вх = 1 с С + 1 сСигнал, пропорциональныйс 1З Рвычитается в сумматоре 41 из сигнала ЗЗ по величине температуры С пара, чтообеспечивает на выходе последнегоформирование сигнала по величине температуры , . В выходном сумматоре 44формируется сигнал по величине характерной температуры Ср ротора, пропорРР. циональный сумме РсэЕ + 1 с - р+ 1 с СО, 310 ОРРкоторый поступает на выход блока 10. фф Значения коэффициентов 1 - 1 зави 1 Есят от конструктивных размеров ротора в характерном сечении.В основном блоке 1 б вычислениясреднемассовой температуры ротора Ю сигнал по величине характерной температуры ротора Ср в множительномэлементе 29 перемножается с сигналомА = 1 сС + Е 1 Ь,и 1 с - постоянныекоэффициенты), Формируемым в линей- Я ном преобразователе 30 в зависимости от -величины расхода пара С, сигнал по которому поступает на входпреобразователя 30 с второго входадЕ= 1 с, пг,рг -1 Сг .ь рг1 в блока 16. Это произведение Л, поступает на первый вход сумматора- усилителя 32, на второй вход которого поступает сигнал А, = Е 1 зС + Е (1 си Й.1 - постоянные коэффициенты), формируемый на выходе линейного преобразователя 31. Сумма сигналов А а + А, представляет собой сигнал, пропорциональный среднемассовой температуре той части ротора, 10 которая омывается рабочим паром в проточной части турбины. Преобразование сигналов, поступающих в блок 16 от датчиков 18 температуры масла в подшипниках и датчиков 19 темпера туры пара, подаваемого на уплотнения цилиндра, обеспечивает формирование сигналов, пропорциональных среднемассовым температурам участков ротора, омываемых маслом и паром, подавае) мым на уплотнения извне, Суммирование всех этих сигналов обеспечивает формирование на выходе блока 16 сиг. - нала по среднемассовой температуревсего ротора. Аналогичным обра езом в дополнительном блоке 17 формируется сигнал, пропорциональный среднемассовой температуре роторана участке между упорным подшипником и контролируемым сечением.И блоке 28 формируется сигнал по величине прогиба диафрагмы в контролируемом сечении цилиндра следующим образом. Во входном сумматоре-усилителе 36 формируется сигнал по величине квадрата давления пара Рг перед диафрагмой путем1суммирования с весовым коэффициентом сигнала по Ог, поступающего на первый вход блока 28 с выхода блока 12, и сигнала по Рг, поступающего на второй вход блока 28 с выхода первого функционального преобразователя 14: Преобразование этого сигнала в функциональном преобразователе 38, осуществляющем операцию извлечения квадратного корня, обеспечивает формирование сигнала по величине давления пара Р перед диафрагмой. Аналогичным образом на выходе входного сумматора-усилителя 37 формируется сигнал по величине квадрата давления пара Рг за диафраг.гмой в контролируемом сечении Рг = 1 с,Сг. + Рг (к - постоянный коэфФициент). а на выходе функционального преобразователя 39, - сигнал по величине давления пара Р, за диафрагмой, На выходе выходного сумматора 40 формируется сигнал, пропорциональный разности давлений Р и Р который является сигналом по величине прогиба диафрагмьп х 16 1 2Сигнал по частоте и вращения ротора от датчика 21 поступает на вход второго функционального преобразователя 22, на выходе которогоаформируется сигнал д 1 по величине .изменения длины ротора под воздействием центробежных сил, обусловленных вращением: где Е - постоянный коэффициент.В первом сумматоре 7 путем вычитания из сигнала, пропорционального " среднемассовой температуре всегоаротора, поступающего от блока 16, сйгнала ь 1 , пропорционального величине теплового расширения статора, поступающего от блока 5, сигналаь, пропорционального величине изменения длины ротора под воздействием центробежных сил, обусловленных вращением, поступающего от второго функционального преобразователя 22, и суммирования с сигналом д, , пропорциональным осевому сдвигу ротора, поступающего от датчика 20, получают сигнал, пропорциональный расчетной величине с относительного расширениявсего ротора: ге= К 1 все - аЕС - ИРР +дЕфс 3 где Е, - постоянный коэффициент.Аналогичным образом во втором сумматоре 9 получают сигнал, пропорциональный величине У относительного расширения участка ротора между. упорным подшипником и контролируемым фф сечением 1 ща Р .ь,1 са а с где к 1 - постоянный коэффициент.При этом учитывается, что изменение длины ротора под воздействиемцентробежных сип в контролируемомсечении меньше величины И, отнд 1157271шение между ними примерно равно отно- шению длины участка ротора между упорным подшипником и контролируемым сечением к полной длине ротора.На первый вход второго делителя 23 поступает сигнал по величине д" поступающий с выхода первого сумматора 7, а на второй его вход от датчика 24 - сигнал по замеренной величине относительного расширения д 10 всего ротора. На выходе второго делителя 23 формируется сигнал по отношению / д" . Последующее перемножение этого сигнала, поступающего на первый вход второго умножителя 25, 15 с сигналом д, поступающим на второй вход с выхода второго сумматора 9, обеспечивает формирование сигнала (" пропорционального величине измех хкения осевых зазоров в контролируемом 36 сечении вследствие действия центробежных сил, осевого сдвига ротора и теплового расширения статора.Этот сигнал по величинед" прогиба диахфрагмы в контролируемом сечении, Й формируемый блоком 28 в зависимости от режима работы турбины, вычитается в третьем сумматоре 26 из сигнала по величине начального осевого зазора д , определяемого задатчиком 27. В результате на выходе третьего сумматора получают сигнал по величине фактической величины осевогозазора в контролируемом сечении,который далее поступает на показывающие, регистрирующие и сигнализирующие устройства,Таким образом, в процессе работы турбины постоянно формируется сигнал, определяющий величину фактического осевого зазора в контролируемом сечении цилиндра турбины, который учитывает все факторы, определяющие изменение этого зазора. Это позволяет уменьшить величину запаса при задании допустимых изменений осевык зазоров и определяемых ими относительных расширений роторов, обусловленных изменением температурного состояния в переходных режимах пуска и остацовки. В результате повышается маневренность турбины при сохранении величины осевого зазора или при тех же маневренных качествах турбины появляется возможность уменьшения величины осевого зазора, что повышает экономичность турбины.