Способ лазерной обработки

1. СПОСОБ ЛАЗЕРНОЙ ОБРАБОТКИ, преимущественно с помощью лазерного комплекса резки портального типа, заключающийся в передаче от лазера и преобразовании с помощью оптической системы высокоотражающих поворотных под углом 90^o зеркал, на одно из которых нанесено фазосдвигающее покрытие, горизонтального линейно поляризованного под углом 45^o к вертикальной плоскости, проходящей через главную оптическую ось лазера, излучения в вертикальное с круговой поляризацией и последующей его фокусировке на поверхности обрабатываемого материала, отличающийся тем, что, с целью снижения себестоимости и улучшения эксплуатационных свойств зеркал при отражении излучения лазера с помощью по крайней мере четырех зеркал фазосдвигающими покрытиями дополнительно снабжены другие три зеркала, на каждом из четырех зеркал излучению придают одинаковые по абсолютной величине фазовые сдвиги между P- и S-компонентами отраженного излучения лазера, лежащими соответственно в плоскости падения и перпендикулярно ей для каждого из зеркал, по сравнению с падающим на них излучением, равные 22,5^o.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в случае, когда отражающие поверхности первого и второго от лазера зеркал параллельны между собой, перпендикулярны вертикальной плоскости, проходящей через главную оптическую ось лазера, и центры этих зеркал обращены друг к другу, фазовые сдвиги излучения лазера на первом, втором и четвертом зеркалах создают отрицательными или положительными, а на третьем зеркале фазовый сдвиг - положительным или отрицательным.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в случае, когда отражающая поверхность второго зеркала перпендикулярна отражающей поверхности первого и составляет 45^o с проходящей через центры первого и второго от лазера зеркал вертикальной плоскостью, фазовые сдвиги излучения на первом и третьем зеркалах создают отрицательными или положительными, а на втором и четвертом - положительными или отрицательными.

Изобретение отноcитcя к cпоcобам лазерной обработки материалов, в чаcтноcти лазерной резки лиcтовых материалов.
Целью изобретения являетcя cнижение cебеcтоимоcти и улучшение экcпллуатаци-онных cвойcтв зеркал.
Hа фиг. 1 предcтавлена принципиальная оптичеcкая cхема лазерного комплекcа резки; на фиг.2 и 3 - принципиальные cхемы разновидноcтей зеркальных cиcтем передачи луча лазера портального типа для лазерного комплекcа резки, cоcтоящих по крайней мере из четырех выcокоотражаю-щих зеркал, c помощью которых cоздают фазовые cдвиги, равные - 22,5^о или + 22,5^о, отражающего под углом 90^о от каждого из зеркал излучения лазера.
Способ заключается в передаче системой поворотных под углом 90^озеркал линейно поляризованного горизонтального излучения лазера 1, преобразовании его в вертикальное с круговой поляризацией с помощью по крайней мере четырех зеркал 2, 3, 4, и 5 с фазосдвигающими покрытиями, обеспечивающими одинаковые по абсолютной величине фазовые сдвиги излучения, равные 22,5^о, которые в сумме создают фазовый сдвиг в 90^о, и последующей фокусировкой излучения фокусирующей системой 6 на поверхность обрабатываемого материала 7 для проведения обработки излучением, в частности резки материала 7 по сложному контуру.
Для реализации способа использовали устройство, содержащее лазер 1 с горизонтальной главной оптической осью, оптическую зеркальную систему передачи излучения лазера 1, состоящую по крайней мере из четырех высокоотражающих поворотных зеркал 2, 3, 4 и 5 для изменения направления при каждом отражении луча излучения лазера 1 на 90^о и преобразования его из горизонтального плоскополяризованного под углом 45^о к вертикальной плоскости в вертикальный с круговой поляризацией, фокусирующую систему 6. Зеркала 2, 3, 4 и 5 снабжены фазосдвигающими покрытиями для обеспечения одинаковых по абсолютной величине фазовых сдвигов между Р и S-компонентами поляризованного излучения лазера 1, лежащими соответственно в плоскости падения и перпендикулярно ей для каждого зеркала 2, 3, 4 и 5 и равных 22,5^о.
Причем, если отражающие поверхности зеркал 2 и 3 параллельны между собой, перпендикулярны вертикальной плоскости, проходящей через главную оптическую ось лазера и эти зеркала, и обращены друг к другу, то фазовые сдвиги на зеркалах 2, 3 и 5 должны быть отрицательными (положительными), а на зеркала 4 фазовый сдвиг должен быть положительным (отрицательным) (cм. фиг.1 и 3). А если отражающая поверхность зеркала 3 перпендикулярна отражающей поверхности зеркала 2 и составляет угол 45^о с проходящей через главную оптическую ось лазера и зеркала 2 и 3 вертикальной плоскостью, то фазовые сдвиги на зеркалах 2 и 4 должны быть отрицательными (положительными), а на зеркалах 3 и 5 - положительными (отрицательными) (см.фиг.1 и 2).
Зеркала 2, 3, 4 и 5 оптически связаны с лазером 1 и фокусирующей системой 6, причем зеркало 2 расположено на главной оптической оси лазера 1, а зеркало 3 - на вертикальной оси, пересекающей главную оптическую ось лазера 1. Зеркала 3, 4 и 5 расположены в одной горизонтальной плоскости с возможностью совместного с системой 6 перемещения вдоль общей оси зеркал 2 и 3. Зеркало 5 установлено с возможностью перемещения вдоль их общей с зеркалом 4 оптической оси и с возможностью перемещения совместно с зеркалом 4 вдоль общей оси зеркал 3 и 4. А фокусирущая система 6 установлена с возможностью перемещения вдоль вертикальной общей для зеркала 5 и системы 6 оси.
Рассмотрим распространение линейно поляризованной электромагнитной (оптической) волны по системе передачи луча, в которой каждое из зеркал изменяет направление распространения волн на 90^о, причем плоская электромагнитная волна от лазера распространяется вдоль оси OY. Обозначим римской цифрой вверху амплитудные коэффициенты отражения, набег фазы и другие характеристики, относящиеся к процессу отражения волны от соответствующего зеркала. Амплитуду падающей волны обозначим верхним индексом П.
Зеркало 2 расположено под углом 45^о к оси OY, плоскость падения волны ZY. Волна поляризована так, что плоскость поляризации составляет угол 45^о к плоскости падения. При рассмотрении процесса отражения представим электромагнитную волну как суперпозицию двух поляризаций (Р - поляризованная компонента, ее вектор электрической напряженности лежит в плоскости падения) и (S - поляризованная волна, ее вектор электрической напряженности перпендикулярен плоскости падения).
Рассмотрим распространение волны в системе передачи луча по схеме на фиг.2. В падающей на первое зеркало 2 волне = {O,O,U₀}, = {U₀,O₁O₁} . После отражения от зеркала 2 волна движется в отрицательном направлении оси O_z, вектор электрической напряженности падающей волны перпендикулярен направлению распространения, а значит вместо Z - компоненты в появится Y-компонента, S - компонента направления своего не меняет, следовательно
= {O,U₀r^I_P,O} ;
(1)
= { U₀r^I_S, O,O} , где r_p, r_s - амплитудные комплексные коэффициенты отражения Р- и S-поляризованных волн,
r_P= r e^{i p},
r_S= r e^{i s}.
Далее волна падает на зеркало 3, отразившись от которого распространяется вдоль оси О_х. Это значит, что плоскость падения волны на зеркало 3 перпендикулярна плоскости падения волны на зеркало 4. Поэтому Р- и S-компонентавми падающей на зеркало 3 волны будут соответственно S- и Р-компоненты, отраженные первым зеркалом 2
= ; = (2)
После отражения от второго зеркала 3 амплитуды Р- и S-компонент электромагнитной волны будут соответственно равны
= {O,O,U₀r^I_Sr^I_P^I};
(3)
= {O,U₀r^I_Pr^I_S^I,O}.
Зеркало 4 направляет отраженную волну вдоль оси О_у, Х_у - плоскость падения волны на зеркало 4 - при этом также перпендикулярна к плоскости падения электромагнитной волны на зеркало 3, поэтому Р-компонентной падающей на зеркало 4 волны будет S-компонента волны, отраженной от второго зеркала 3 и наоборот
= ; = (4)
Амплитуды отраженных волн связаны с амплитудой падающей волы через комплексные коэффициенты отражения r_p^III и r_s^III.
= {U₀r^I_Pr^I_S^Ir^I_P^II, O,O} ,
(5)
= {O,O,U₀r^I_Sr^I_P^Ir^I_S^II}.
Зеркало 5 направляет отраженную волну вдоль отрицательного направления оси OZ. Здесь также плоскость падения YZ перпендикулярна к предыдущей плоскости падения XY и Р-компонента отраженной от зеркала 4 волны будет S-компонентой в падающей на зеркало 5 волне и наоборот. Амплитуды отраженных волн записываются через амплитуды падающих волн и соответствующие комплексные коэффициенты отражения r_p^IV и r_s^IV
= {O,U₀r^I_Sr^I_P^Ir^I_S^IIr^I_P^V,O},
(6)
= {U₀r^I_Pr^I_S^Ir^I_P^IIr^I_S^V,O,O}.
Результирующая разность фаз после прохождения волнового фpонта составит
= аrg(r_s^I r_p^II r_s^III r_p^IV) - arg(r_p^I, r_s^II, r_p^III r_s^IV), (7)
argW - аргумент комплексного числа W.
Преобразовав эти выражения, можно получить
= ( _s^I + _p^II + _s^III + _p^IV) - ( _p^I + _s^II + _p^III + _s^IV)
или
= -( _p^I- _s^I)+( _p^II- _s^II)-( _p^III- _s^III)+( _p^IV- _s^IV) (8)
Если зеркала 2 и 4 будут создавать разность фаз между Р- и S-отраженными компонентами (+22,5^о), а зеркала 3 и 5 (-22,5^о), то результирующая разность фаз составит 90^о. Аналогично, если зеркала 2 и 4 создают разность фаз (-22,5^о), а зеркала 3 и 5 (+22,5^о), то результирующая разность фаз составит +90^о, что в обоих случаях равноценно с точки зрения создания круговой поляризации на объекте обработки.
Выполним аналогичные рассуждения для оптической схемы на фиг.3. Зеркало 3 направляет отраженную волну вдоль оси OY и при этом плоскость падения остается той же. Отраженная первым зеркалом 2 Р-компонента будет и Р-компонентной падающей на второе зеркало 3 волны, аналогично для S-компоненты. Поэтому амплитуды Р- и S-компонент выходящей из системы передачи луча волны будут равны
= {O,U₀r^I_Pr^I_P^Ir^I_S^IIr^I_P^V,O};
(9)
= {U₀r^I_Sr^I_S^Ir^I_P^IIr^I_S^V,O,O}, результирующая разность фаз составит
= ( _p^I- _s^I)+( _p^II- _s^II)-( _p^III- _s^III)+( _p^IV- _s^IV) (10) Для получения результирующего сдвига фаз +90^о между Р- и S-отраженными компонентами необходимо, чтобы зеркала 2, 3 и 5 создавали сдвиг фаз +22,5^о, а зеркало 4 - (-22,5^о) или (что эквивалентно) для -90^о зеркала 2, 3 и 5 создавали сдвиг фаз (-22,5^о) а зеркало 4 (+22,5^о).
Как показали расчеты, для отражателей-фазосдвигателей с = +22,5^o и = -22,5^о с покрытиями из одних и тех же пленкообразующих материалов при одинаковом числе слоев (два интерференционных слоя), их энергетические коэффициенты отражения равны для соответствующих компонент отраженной волны, т.е. _s⁺ = _s^-, а _р⁺ = _р^-. Имея в виду также, что
= r = с учетом выражений (6) и (9) получим результирующие значения энергетических коэффициентов отражения _рез и эллиптичности _{рез
S рез}= _P.рез= r r = ²_P ²_S (11) для схемы на фиг.2,
_рез= = 1 (12)
_{S рез}= r r = ³_{S P}; (13)
_P.рез= r r = ³_{P S} для схемы на фиг.3,
_рез = = 1 (14)
Система передачи луча лазеpа портального типа по схеме (см.фиг.2) принципиально обеспечивает _рез = 1, в то время как для схемы (см.фиг.3), как правило, _рез > 1, так как _s > _p.
Были рассчитаны и реализованы отражатели-фазосдвигатели с =+ 22,5^ои = -22,5^о при угле падения луча 45^о для системы передачи луча СО₂технологического лазера. Отражатели-фазосдвигатели были изготовлены на подложках из кремния, на оптически полированную поверхность которых были нанесены термическим испарением в вакууме отражающе-фазосдвигающие покрытия вида:
П Ме 1,11 Н 1,55 В - для = -22,5^о и
П Ме 0,984 Н 0,69 В - для = +22,5^о где П - подложка, Ме - высокоотражающий слой меди, Н и В - диэлектрические четвертьволновые на длине волны 10,6 мкм слои с низким (n = 1,35-1,40 BaF₂) и высоким (n = 2,4 ZnSe, значениями показателя преломления. Причем, использовали пленкообразующие материалы отечественного производства марки "r".
Расчетные значения коэффициентов отражения для обоих видов отражателей-фазосдвигателей при принятых значениях = 1 10^-3 составили _р = 98,6% и _s = 99,5%, а при = 1 10^-4 составили _р = 99,1% и _s = 99,7%. Практически были получены величины _р = 98,5-98,7% и _s = 99,2-99,4%. Фазовые характеристики = +22,5^о и =-22,5^о были реализованы с погрешностью 1-2^о. Измерения коэффициентов отражения отражетелей-фазосдвигателей и их фазовых сдвигов проводились на лабораторном лазерном гониофотометре на рабочей длине волны. Hужно отметить, что аналогичные фазосдвигающие покрытия можно создать и из других прозрачных на рабочей длине волны пленкообразующих материалов со значениями показателя преломления 1,25-6,0.
Сделаем расчетную оценку результирующих характеристик систем передачи луча портального типа в соответствии со схемами на фиг.2 и 3 в случае применения отражателей-фазосдвигателей с = +22,5^о и =-22,5^оисходя из практически реализованных коэффициентов отражения _р = 98,7% и _s = 99,4%, тогда _р = _s = 96,2%, = 1 для схемы на фиг.2 и _р = 95,6%, _s = 96,9%, = = 1,014 для схемы на фиг.3. Результирующие параметры для отечественного аналога были _р = 93%, _s = 94%, = 1,009, а результирующие параметры для прототипа и базового объекта _р = 95%, _s = 96%, = 1,009.
Результирующие оптические характеристики и систем передачи луча лазерного комплекса резки портального типа с четырьмя высокоотражающими зеркалами-фазосдвигателями с = +22,5^o и = -22,5^оока- зались не хуже отечественного аналога и прототипа. Уменьшение стоимости предложенного технического решения достигнуто за счет упрощения конструкции фазосдвигающего интерференционного покрытия до 2 слоев (не считая металлического слоя) вместо 8-10 слоев аналогов и прототипа и за счет применения доступных недорогих пленкообразующих материалов отечественного производства. Эксплуатационные характеристики улучшены за счет того, что уменьшены потери на поглощение в отражателях-фазосдвигателях на 2,7% для отечественного аналога и на 0,7% для прототипа и базового объекта, в результате чего снижен нагрев поверхности зеркал при работе в мощных пучках и следовательно повышен ресурс их эксплуатации. Дополнительно эксплуатационные характеристики (термомеханическая устойчивость покрытия, улучшены за счет упрощения покрытия.
Изобретение относится к способам лазерной обработки материалов, в частности к лазерной резке, и может быть использовано для создания систем передачи луча на объект обработки в лазерных комплексах резки. Цель изобретения - снижение себестоимости и улучшение эксплуатационных свойств зеркал. Осуществляют передачу системой поворотных под углом 90° зеркал линейно поляризованного горизонтального излучения лазера. Преобразуют излучение в вертикальное с круговой поляризацией с помощью фазосдвигающего покрытия последнего из зеркал и фокусировки его на поверхность обрабатываемого материала. Обеспечивают одинаковые по абсолютной величине фазовые сдвиги, равные 22,5°, при отражении от четырех зеркал с фазосдвигающими покрытиями, число слоев в которых снижено до двух. Поэтому снижается общая себестоимость зеркал за счет упрощения их конструкции и улучшаются эксплуатационные свойства за счет снижения потерь на поглощение излучения в зеркалах на 0,7 - 2,7%. Зеркала имеют фазовые сдвиги ^-₁( ⁺₁), , ^-₂( ⁺₂), ^-₃( ⁺₃), ^-₄( ⁺₄) , если первое и второе из них по ходу от лазера сохраняют направление луча в вертикальной плоскости, или фазовые сдвиги ^-₁( ⁺₁), ^-₂( ⁺₂), ^-₃( ⁺₃), ^-₄( ⁺₄) , если второе зеркало меняет направление луча в перпендикулярную плокость, где ^-_n( ⁺_n) - фазовые сдвиги между P- и S- отраженными компонентами луча соответственно для n-го по ходу от лазера зеркала. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.