Способ горячей прокатки на широкополосном стане

(54) СПОСО КОПОЛОСНОМ (57) Изобр металлургикатному пр испольэова ГКИ НА ШИ я к черноик листопроожет быть ение относит в частностизнодстну, и стве полос и прои эоб листопр ет быть в част изводств о при пр широКоп тки (ШСГ бретения о прокаттном ве полос ол ьзо анах гоос ных ист рячей про Цель иповышение нытем.сниже хода годн ед ти что наки являноме ется ным п ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМПРИ ГННТ СССР К АВТОРСКОМУ СВИ) Авторское свидетель 014601, кл. В 21 В 1/ Заявка Японии Р 60-60 В 21 В 1/26, опублик е относится к чернои торцовои обреэи,Сущность способа состоит ющем. При обжатии сляба в в ных налках, вследствие того концах слябов процесс прока установившимся и нер проникновению деформ и листов на широкополосных станах горячей прокатки (ШСГП), Цель изобретения - повышение выхода годного проката путем снижения торцовой обрези.Способ осуществляется на ШСГП, имеющих в черновой группе реверсиннуюуниверсальную клеть с вертикальнымивалками. Схема обжатий по ширине раскатов устананливается так, что обжатия во всех прямых проходах по ходупрокатки должны быть меньшими обжатийпри реверсиронании клети - обратныхпроходах. Величина увеличения обжатий в обратных проходах в сравнениис прямыми принимается иэ отношенияДВо/ДВп = 1 ю 1 1,5, где ЬВ и ДВо -обжатия по ширине при обратном и пря"мом проходах. Это позволяет повыситьвыход годного проката путем сниженияторцовой обреэи в сравнении с базовым объектом, когда Д В /ДВя= 1, до2,3 раза. табл,ширине сляба, возникает дефект тиа"рыбий хвост", чему предшествуют концевые накаты, возникающие при обжатиисляба по ширине вертикальными валками, Экспериментально установлено, чтовеличина данных накатов, а стало бытьдефектов типа "рыбий хвост", при прокатке н одном направлении (прямойпрокатке) на головной и хвостовойчасти слябов (раскатов) различна. Приэтом различие достигает величины,кратной 1,5-2,5. При реверсивной прокатке данное различие несколько уменьшается, однако и оно остается ещедостаточно значительным, чтобы общую150464 4лишь калибровалась ширина (т. е. снималось уаирение, возникавшее при горизонтальных проходах) . В качестве лабораторного стана использовались две клети дуо 200, одна из которых неличицу концевой обрези, а следовательно, и самого расходного коэффициента металла считать избыточной. Ус-,танонлено, что величина превышенияобжатия по ширине при обратном проходе (ЬВ ) относительно прямого по ходу прокатки (ЬВ) должна составлять11(ЬВ, /ЬВ) 1: 1,5 приходится выбирать руководствуясь следующими ре Окомендациями, Меньшее значение диапазона Н /ЬВ 1,1 рекомендуется, когкогда величина соотношения толщины(Н) сляба и его ширины (В) составляет Н/В 0,3-0,4, а степень деформации мала (1-37,), при этом различиев головном и хвостовом наплыве незначительно. При уменьшении отношения6 Н,/ЬВ ( 1,1 происходит нивелировкаучета условий обжатия при обратном ипрямом проходах, а экспериментальноустановлено увеличение суммарной торцовой обрези (;5 Г, ). При малых соотношениях Н/В = 0,06-0,1 и повышенныхобжатиях 15-207 превышение боковогообжатия раскатов при обратных проходах над прямыми целесообразно устанавливать ближе к верхнему предельному знач ениюВ/В= 1, 5 вДальнейшее увеличение обжатий поширине раскатов при обратных проходах, когда б Во/ЬВ) 1,5, приводитк увеличению каната в головной частираскатов,Предлагаемый способ может быть 35реализован на ШСГП, имеющих в составе черновой группы универсапьную реверсивную клеть.П р и м е р. Применительно дляусловий ШСГП 2000 были смоделированы 40условия черновой группы клетей, включая универсальную реверсивную клетьВ 1, При этом свинцовые образцы имели размеры 17 к 100 мм (при масштабеуменьшения 1:15), ориентируясь на 45прокатку сляба в натурных условияхразмером 255 х 1500 мм до толщины раската 35 мм (2,33 мм модель) при суммарном обжатии в 105 и 210 мм (7 и14 мм - для модели). Вся деформация 50по ширине реализовывалась в кл, У 1,после чего следовали проходы в горизонталь 1 ных валках, а в вертикальных выполняла функцию клети с вертикальными валками (обжатие по ширине), вторая - клети с горизонтальными валками (обжатие по толщине), Из анализа полученных результатов прокатки, приведенных в таблице, следует, что при малом различии в обжатиях между прямым н обратным проходами А В /А В1,1 (в соответствии с предлагаемым способом) величина хвостовой (Г) обрези, как и в известном способе, больше, чем головной (Г ), хотя и меньше (на 5,3-5,67) по суммарной величине (Г.), чем в известномЛВспособе когда - = 1. А при боль 1ьвших различиях (ЬВ /ЬВп 1,5) величина головной обрези (Ег) становится больше, чем хвостовой (Р), также по суммарной величине (ЕР;) оставаясь меньше (на 0,7 и 4,37), чем в известном способе. В первом и втором случае подтверждается целесообразность предельных значений предлагаемого способа. При ЬВ/6 В и = 1,5 (оптимальные значения предлагаемого способа) потери металла в виде торцовой обрезки снижаются в 2,3 раза,Формула изобретения Способ горячей прокатки на широкополосном стане, включающий обжатие слябов и полученных из них раскатов в реверсивной универсальной клети черновой группы стана с прямыми по ходу прокатки и обратными проходами с изменением ширины и толщины при обжатиях в обратных проходах больших, чем при прямых, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью повышения выхода годного проката путем снижения торцовой обрези, увеличение обжатия по ширине раскатов в обратных проходах по сравнению с прямыми устанавливают равным 1, 1-1,5.