Электроды для сварки стали

Номер патента: 187189

Опубликовано: 01.01.1966

Авторы: Ваганов, Корнилов, Строев

МПК: B23K 35/04, B23K 35/365

Метки: сварки, стали, электрод

...Злектрод для сварки стали, состоящий из легированного стержня и покрытия, содержащего рутиловый концентрат, мрамор, марганец металлический, хром металлический, отлиеаюи 1 ийся тем, ето, с целью получения ка. еественного сварного соединения при сварке высокомарганцовистой стали с другими средне- и низколегированными сталями, состав покрытия взят в следующем процентном соотношении: рутиловый концентрат - 44, мрамор -- 27, доломит - 8,5, марганец металлиееский - 5, хром металлиееский - 12, сода - 0,5 и слюда - 0,3 к ьесу сухой шихты. ственного сварного соевысокомарганцовистой е- и низколегированныют покрытие другого в %): рутиловый кон- 27, доломит - 8,5, ский - 5, сода - 0,5, 12 и слюда 0,3 к весу ие наносят на легиропроволоку...

Номер патента: 770703

Опубликовано: 15.10.1980

Авторы: Кабацкий, Кирьяков, Подгаецкий, Фишбейн

МПК: B23K 35/30

Метки: проволоки, сварки, состав, стали, электродной

...значитель, но уменьшить величину и характер об, разования карбидной прослойки по зоне сплавления и снизить в ней структурную и химическую неоднородность, что способствует повышению вязкости 20,6 65,4 35,6 37,6 16,8 13,9 7,5 36,5 68,9 44,5 46,0 18,6 15,8 8,5 Предлагаемая проволока с содержанием элементов на нижнем пределе 0,02 С;0,23 5. 20,6 Ип; 1,64 й;2,04 Мо; 0,011 5;0,014 Р; Ге-ОстальноеПредлагаемая проволока с содержанием элементов на верхнем пределе 0,1 С 1,38 5;24,96 Мп; 4,18 М 1;4,47 Мо; ,0,016 5;0,026 Р; Ге-Остальное зоны справления швов; против образования холодных трещин - отрывов. Установлено, что наибольшая стойкостьшвов против образования холодных трещин - отрывов достигается при соотношениях в проволоке весовых...

Номер патента: 1263471

Опубликовано: 15.10.1986

Авторы: Аснис, Веселов, Демченко, Иващенко

МПК: B23K 9/16, B23K 9/18

Метки: сварки, сталей, флюсом

...сварки и перейти на сварку эа один проход (вместо многопроходной) конструкции с толщиной элементов до 20 мм, осуществить замену сварочных материалов на менее легированные и 263471 2менее дорогостоящие, например сварочной проволоки СвМХ, применяемой в сочетании с флюсом АНдлясварки конструкций из стали, в частности, 09 Г 2 С, эксплуатирующихся вусловиях низких температур до минусо70 С, на проволоку СвГ 2 либо флюсАНна флюс АН-А.Соотношение между массой подаваемой во флюс углекислоты и тепловложением при сварке получено для автоматической сварки под флюсом.При отклонении коэффициента и соответственноо массы сухой углекислотыв меньшую сторону подстуживаниепроходит менее интенсивно. При этомсварное соединение не отвечает требуемым...

Номер патента: 1622102

Опубликовано: 23.01.1991

Авторы: Антонов, Вахалин, Гафт, Ивасюк, Поникарчук

МПК: B23K 11/14

Метки: закаливающейся, звена, контактной, кронштейном, рельефной, сварки, стали, цепи

...в процессе контактной рельефной сварки звена цепи из закаливающейся стали с кронштейном обеспечивается оптимальная структура сварного соединения. Тем самым повышается прочность и, следовательно, качество сварного соединения.При нагреве прямого участка свариваемой ветви звена до температуры ниже 750 С свариваемые поверхности звена и кронштей1622102 Формула изобретения Составитель Э. ВетТехред А. КравчукТиражнного комитета по изобретениям5, Москва, Ж - 35, Раушскаательский комбинат Патент,. Дерба Редак 1 зава731 И Государстве 1303 дственно-изд1 Рс язв на недогреваются, а прочность и, следовательно, качество соединения понижаются.При нагреве прямого участка свариваемой ветви звена до температуры выше 900 С интенсивно растет зерно стали...

Номер патента: 1625626

Опубликовано: 07.02.1991

Авторы: Бачин, Боброва, Жарких, Полушкин, Сергеев, Тихонова

МПК: B23K 20/16

Метки: диффузионной, керамикой, сварки, стали

...газовой среде при температуре ниже 1273 К и времени иэотермической выдержки менее 15 мин нецелесообразно изза малой скорости взаимодействия оксида железа с основным компонентом керамики - оксидом алюминия в указанных температурно-временных условиях.Повышение температуры вжигания выше 1473 К и выдержке более 30 мин нецелесообразно по экономическим соображениям, поскольку не приводит к сколько-нибудь заметному увеличению прочности соединения,Процесс восстановления оксида железа до металла осуществляют в течение 10 - 20 мин в интервале температур 673 - 873 К, Уменьшение прочности соединения при проведении иэотермической выдержки в восстановительной среде при температуре ниже 673 К и времени изотермической выдержки менее 10 мин объясняется...