Сталь

) П 5)5 С 22 С 38/5 ЕТЕН Е ИЗО СПИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМПРИ ГКНТ СССР АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЪСТВ(71) Орский механический завод(56) Авторское свидетельство СССРВ 1420066, кл, С 22 С 38/52, 1988.(57) Изобретение относится к металлургии, в частности к стали, которая может быть использована для изготовления рабочих валков диаметров до 430.и высотой 120 мм для станов поперечно-винтовой холодной прокатки при обработке цилиндрических деталей из высокопрочно-вязких сталей,. Изобретение относится к металлургии в частности к производству сталей, которые могут быть использованы для изготовления рабочих валков диаметром до 430 мм и высотой 120 мм для станов поперечно-винтовой холодной прокатки при обработке цилиндрических деталей из высокопрочновяэких сталей,Известна сталь содержащая, мас.: Углерод 0,8-1,6.Кремний 0,15-1,5 Хром 0,8-1.8 Молибден до 1,5 Ванадий до 0,5 Марганец до 0,4 Железо Остальное Эта сталь может быть использованЭ для изготовлеНия рабочих валков диаметром до 430 мм и высотой 120 мм для станов попе.оечно-винтовой холодной прокатки. так как Цель изобретения - повышение твердости, ударной вязкости, удароустойчивости, предела текучести при сжатии, трещиноустойчивости при сохранении уровня коэффициента выносливости после действия контактных циклических нагрузок сжатия. Сталь содержит компоненты, мас.: 0,9-1,1 углерода; 0,7-1,5 кремния; 0,9 - 1,2 хрома;0,5 - 0,9 молибдена; 0,12-0,24 ванадия; 0,7- 1,3 марганца; 0,008-0,016 азота; 0,02-0,03 титана; 0,26 - 0,48 кобальта; 0,6 - 1.1 никеля;0,10-0,15 дисилицидов молибдена; 0,07- 0,12 окиси циркония; 0,4-1,0 рения; 0,07- 0,11 цезия; 0,05 - 0,10 европия; 0,0 1 0,06 германия; железо остальное. При условии выполнения отношения кремния к германию, равного 17,5 - 25. 2 табл. композиция по углероду и легирующим элементам может обеспечить удовлетворительными уровнями твердости. ударной вязкости, удароустойчиаости.Однако на таком широком диапазоне содержания углерода и легирующих элементов обнаруживаются ряд составов, которые имеют низкие уровни закаливаемости (твердости), предела текучести при сжатии, удароустойчивости, недостаточные уровни трещиноустойчивости, ударной вязкости и низкой способности сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия, Из-за низкой исходной твердости(пониженной эакаливаемости), происходит интенсивный износ инструмента, в результате чего прокатываемые детали получаются бракованными с отклонениями от чертеже по геометрическим размерам: иэ-за низкихзначений предела текучести при сжатиипроисходит изменение геометрических размеров валка (образуются вмятины), в результате чего детали после прокатки такжеполучаются бракованными с отклонениямиот чертежа по геометрическим размерам, аиз-эа низких значений удароустойчивости,ударной вязкости. трещиноустойчивости ииэ-эа низкой способности сохранять уровень коэффициента выносливости последействия циклических контактных нагрузоксжатия инструмент выходит из строя попричине разрушения, что отрицательно сказывается на производительности прокатноГо стана,Известна сталь, содержащая, мас. :Углерод 0,7 - 1,0Кремний 0,2-0,6Хром 1,4-2,5Молибден 0,1-0,3Ванадий 0,05-0,20Марганец 0,2 - 0.8Азот 0,004 - 0,014Титан 0,001 - 0,005Кобальт 0,01 - 0.10Никель 0,2-0,8Железо ОстальноеЭта сталь обладает удовлетворительной закаливаемостью, ударной вязкостью, поэтому может быть использована дляизготовления валков для станов поперечновинтовой холодной прокатки при обработкецилиндрических деталей из высокопрочновязких сталей. Однако известная сталь обладает низким пределом текучести при сжатии и низкой способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия, что отрицательно сказывается на эксплуатационной стойкости инструмента: инструмент преждевременно выходит из строя соответственно по изменению геометрических размеров валка; иэ-за чего прокатываемые детали получаются бракованными с отклонениями от чертежа по геометрическим размерам, либо по хрупкому разрушению, что отрицательно сказывается на производительности прокатного стана.Кроме того, данная сталь имеет низкую удароувтойчивость и трещиноустойчивость, в результате чего инструмент преждевременно выходит из строя по причине разрушения, что также отрицательно сказывается на производительности стана. Поэтому ее применение ограничено для изготовления ра бочих валков диаметром до 430 мм и высотой 120 мм для станов поперечно-винтовой холодной прокатки при обработке ци 20 линдрических деталей из высокопрочновязких сталей,Цель изобретения - повышение твердости, ударной вязкости, удароустойчивости.5 предела текучести при сжатии, трещиноустойчивости при сохранении уровня коэффициента выносливости после действияциклических нагрузок сжатия.Цель достигается тем, что в сталь, в со 10 став которой входят углерод, кремний,хром, молибден, ванадий, марганец, азот,титан, кобальт, никель, железо, дополнительно вводят дисилициды молибдена,окись циркония,рений,цезий,европий,гер 15 маний в следующих соотношениях, мас.0 :Углерод 0,9-1,1Кремний 0,7-1,5Хром 0,9-1,2Молибден 0,5-0,9Ванадий 0,12 - 0,24Марганец 0,7 - 1,3Азот 0,008 - 0,016Титан 0,02 - 0,03Кобальт 0,26 - 0,4825 Никель 0,6-1,1Дисилициды молибдена 0,10-0,15Окись циркония 0,07 - 0,12Рений 0,4 - 1,030 Цезий 0,07-0,11Европий 0,05 - 0,10Германий 0,04 - 0,06Железо Остальное,при условии, что содержание кремния. и гер 35 мания отвечает отношению кремния и германия 17,5-25,0.Дисилициды молибдена, введенные вуказанных количествах, обеспечивают в стали при литье при повышенных температурах40 1650-1840 С равномерное распределениедисилицидов молибдена, которые являютсязародышами для дальнейшего выделениядисперсных карбидов хрома, молибдена,ванадия, титана, а также нитридов и карбо 45 нитридов хрома, молибдена, ванадия, титана и получения в последующем после ковкии термической обработки структуры с равномерным распределением дисперсныхкарбидов,а также нитридов икарбонитри 50 дов, что повышает твердость, предел текучести при сжатии, Уменьшение содержаниядисилицидов молибдена (менее 0,10 мас.%)снижает их. эффективность в стали по измельчению карбидов хрома, молибдена, ва 55 надия, титана, а также нитридов икарбонитридов хрома, молибдена, ванадия,титана и равномерность их распределенияв стали, что отрицательно сказывается наснижении твердости, предела текучести присжатии. Увеличение содержания дисилицидов молибдена (более 0,15 мас.) приводит к крупным скоплениям дисилицидов молибдена и вследствие этого образуется неравномерное распределение карбидов хрома, молибдена, ванадия, титана, а также нитридов и карбонитридов хрома, молибдена, ванадия, титана, которые слабо связаны с матрицей металла и быстро выкрашиваются, что отрицательно сказывается на снижении предела текучести при сжатии, ударной ВЯЗКОСТИ.Окись циркония, введенная в указанных количествах, создает в стали инертные со слабой реакционной способностью дисперсные упрочняющие частицы, а также придает стали комбинированное карбидноокисно-интерметаллидное упрочнение, что приводит к повышению удароустойчивости и способности сохранять на вь 1 соком уровне коэффициент выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия, Уменьшение содержания окиси циркония (менее 0,07 мэс,о ) уменьшает в стали количество инертных со слабой реакционной способностью дисперсных упрочняющих частиц (окиси циркония) и снижает эффект комбинированного карбидно-окисно-интерметэллидгого упрочнения, что приводит к снижению удэроустойчивости и способности сохранять уровень коэффициента выносливости после дей твия циклических нагрузок сжатия. Увеличение содержания окиси циркония (более 0,12 мас,о ) приводит к образованию сложных молибденовэнадиевоциркониевотитаноникелевых окислов в виде пленок по границам зерен, в результате чего снижаются удароустойчивость, трещиноустойчивость а также способность сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия.Рений, введенный в указанном количестве, обеспечивает в стали равномерное распределение дисперснь 1 х карбидов рения, а также измельчение зерен и структурных фаз при термической обработке, что приводит к повышению твердости, предела текучести при сжатии. Уменьшение содержания рения (менее 0,04 мас.%) приводит к небольшому количеству дисперсных карбидов рения, а также не измельчает зерна и структурные фазы при термической обработке, что приводит к снижению твердости, предела текучести при сжатии. Увеличение содержания рения (более 1,0 мэс.%) приводит к крупным скоплениям карбидной фазы рения и образованию карбидной неоднородности, что отрицательно сказывается на снижении ударной вязкости, трещиноустойчивости, Кроме того, увеличение содержа 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 ния рения (более 1,0 мас. ) приводит к перелегированию стали, из-за чего образуется повышенное количество остаточного аустенита, что отрицательно сказывается на снижении твердости. Цезий, введенный в указанных количествах. оказывает десульфирующее влияние, а также является эффективным глобуляризатором неметаллических включений, придавая им компактную округлую форму небольшой протяженности, что положительна сказывается на повышении ударной вязкости, трещиноустойчивости, Уменьшение содержания цезия (менее 0,07 мас.%) неэффективно, так как снижение содержания цезия снижает десульфирующее влияние и снижается его роль как глобуляризатора неметаллических включений, что отрицательно сказывается на снижении ударной вязкости и трещиноустойчивости. Увеличение содержания цезия (более 0,11 мас,), также нежелательно, тэк как имеет место загрязнение металла сложными многофэзными включениями цезия, При этом за счет увеличения остаточного цезия в расплаве возрастает склонность стали к повторному окислению и загрязненность стали неметаллическими включениями увеличивается, В результате чего ударная вязкость и трещиноустойчивость снижаются.Германий, введенный в указанном количестве, изменяет природу, форму и распределение сульфидных включений: сульфидные включения становятся более тугоплавкими и глобулярными; границы зерен очищаются от сульфидных включений за счет расположения сульфидных включений не по границам, а в теле зерен. Все это повышает ударную Вязкость, удароустойчивость, Уменьшение содержания германия (менее 0,04 мас, ) неэффективно, так как снижение содержания германия уменьшает его роль как глобуляризатора сульфидных включений, незначительно очищает границы зерен от сульфидных включений, что приводит к снижению ударной вязкости, удароустойчивости. Увеличение содержания германия (более 0,06 мас.%) также нежелательно, так как имеет место загрязнение металла сложными многофазными включениями германия. При этом за счет увеличения остаточного германия в расплаве заметно возрастает склонность стали к повторному окислению и загразненность стали неметаллическими включениями увеличивается, в результате чего ударная вязкость, удароустойчивость снижаются, а также снижается способность сохранять уровень коэффициента выносливости последействия циклических контактных нагрузок сжатия,Европий, введенный в укаэанном количестве, оказывает десульфирующее влияние и является эффективным глобуляризатором неметаллических включений, образует сложные окислы европия с хромом, марганцем, ванадием, молибденом типа шпимели, уменьшает зональную ликвацию по сере, фосфору, углероду и повышает плотность металла, что положительно влияет на повышение трещиноустойчивости, способности сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия. Уменьшение содержания европия (менее 0,05 мас.ф неэффективно, так как снижение содержания европия снижает десуль. фирующее влияние и снижается его роль как глобуляризатора неметаллических включений, уменьшается количество сложных окислов европия с хромом, марганцем, ванадием, молибденом типа шпинели, не снижает зональную ликвацию по сере, фосфору, углероду и не повышает плотность металла, что соответственно сказывается на снижении трещиноустойчивости и способности сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия. Увеличение содержания европия (более 0.10 мас.) также нежелательно, так как имеет место эагрязнечие металла сложными многофазмыми. включениями. При этом за счет увеличения остаточного европия в расплаве возрастает склонность стали к повторному окислению и загрязненность стали увеличивается, в результате чего снижается трещиноустойчивость и способность сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия.Содержание кремния и германия в стали должны отвечать отношению 17,5-25,0.При этом содержание в стали кремния и германия должно быть в пределах состава предлагаемой стали, т.е. кремния в пределах 0,7-16 мас., а германия в пределах 0,04-0,06 мас Отношение кремния к германию в пределах 17,5 - 25,0 приводит эа счет оптимального растворения кремния и германия в ферритной матрице к равномерному распределению по телу и периметру зврнадиспврсных стойких и коагуляции при эксплуатации стали в режиме циклических контактных нагрузок сжатия нитридов и кврбонитридов ванадия, молибдена, титана, что положйтельмо влияет на повышение трвщиноустойчивости,удароустойчивостии на повыавнив способности сохранять уро 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 вень коэффициента выносливости последействия циклических контактных нагрузоксжатия. Соотношение кремния к германиюменее 17,5 приводит к небольшому растворению кремния и германия в ферритнойматрице, в результате чего образуется незначительное равномерное распределениепо телу и периметру зерна дисперсных стойких к коагуляции при эксплуатации стали врежиме циклических контактных нагрузоксжатия нитридов и карбонитридов ванадия,молибдена, титана, что отрицательно влияет на снижение трещиноустойчивости, удароустойчивости и на способность сохранятьуровень коэффициента выносливости последействия циклических нагрузок сжатия. Отношение кремния к германию более 25,0приводит из-за высокого растворения в ферритной матрице кремния и германия, к неравномерному распределению сгустковогохарактера, а также к скоплению по периметру зерен нитридов и карбонитридов хрома,ванадия, титана, молибдена пластинчатоговида с острыми гранями, которые легко коагулируют при эксплуатации стали в режимециклических контактных нагрузок сжатия,что отрицательно сказывается на снижениитрещиноустойчивости, удароустойчивости,способности сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия.Содержание углерода 0,9 - 1,1 мас.обеспечивает стали высокие уровни твердости, предела текучести при сжатии.Содержание кремния 0,7-1,5 мас,обеспечивает полное раскисление стали,что приводит к плотному слитку стали, атакже обеспечивает способностью сохранять на высоком уровне коэффициент выносливости после действия циклическихнагрузок сжатия.Введение в сталь хрома в пределах 0,9 -1,2 мас.ф, молибдена 0,5 - 0,9 мас,о, ванадия 0,12-0,24 мас.ф обеспечивает сталивысокие уровни твердости и предела текучести при сжатии,Содержание никеля 0,6 - 1,1 мас. , титана 0,02-0.03 мас. обеспечивает сталивысокив уровни ударной вязкости, удароустойчивости.Введение в сталь кобальта 0,26-0,48мас,;, азота 0.008 в ,016 мас.ф обеспечивает стали уровень коэффициента выносливости после действия циклическихконтактных нагрузок сжатия а также высокие уровни трвщиноустойчивости,Содержание марганца 0,7-1,3 мас, встали повышает удароустойчивость стали.Основным компонентом стали являетсяжелезо, но кроме указанных легирующихкий предел текучести при сжатии. равный2699 МПа. Предел текучести при сжатии определяют на образцах диаметром 5 мм, высотой 8 мм (образцы электроэроэионнымспособом вырезают с поверхности валковдиаметром 430 мм и высотой 120 мм, прошедшие закалку от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч и охлаждения 40в масле с последующим отпуском при 220 Спродолжительностью 7 ч, охлаждение навоздухе). Образцы шлифуют до параметрашероховатости В = 0,32 мкм и испытываютпри 20 С с записью диаграммы нагружения 45при скорости нагружения 1,2 мм/мин. 50 55 элементов в ней содержатся следующие примеси, мас.0. сера до 0,03; фосфор до 0,03; медь до 0,20.Наиболее эффективно сталь може 1 быть использована для изготовления рабочих валков диаметром до 430 мм и высотой 120 мм для станов поперечно-винтовой холодной прокатки при обработке цилиндрических деталей из высокопрочно-вязких сталей.Сталь выплавляют в электропечах по известным способам выплавки инструментальных сталей на обычных шихтовых материалах с соответствующим содержанием ингредиентов,Химический состав сталей плавок 1-8 приведен в табл, 1,Состав 1 плавки не обеспечивает стали (табл. 1) высокой твердости; твердость на шлифованных с параметром шероховатосхи В 4 = 0,32 мкм, на образцах размером 15 х 15 х х 15 мм, вырезанных электроэрозионным способом с поверхности заготовок диаметром 430 мм и высотой 120 мм, прошедшие закалку (закалка от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч и охлаждения в масле) и отпуск (отпуск при 220 С продолжительностью 7 ч, о".лаждение на воздухе), составляет при температуре испытания 20 С 61,9 ед. НВС, Твердость замеряют на приборе Роквелла типа ТК - 2.Сталь, указанного состава, имеет ниэСталь предлагаемого состава имеет низкую ударную вязкость, равную 398 кДж/м . Ударную вязкость определяют на образцах при Ч-виде концентраторе (Й = =0,25 мм), Образцы электроэроэианным способом вырезают с поверхности валков диаметром 430 мм и высотой 120 мм, прошедшие закалку от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч и охлаждения в масле с последующим отпуском при 220 С продолжительностью 7 ч, охлаждение на . воздухе. Образцы шлифуют до параметра шероховатости В = 0,32 мкм и испытывают 10 .15 20 25 30 при 20 С на копре с запасом работы маятника 147 Дж.Сталь имеет низкую удароустойчивость, равную 987 ударов. Удароустойчивость определяют на образцах диаметром 15 мм и высотой 24 мм. Образцы электроэрозионным способом вырезают с поверхности валков диаметром 430 мм и высотой 120 мм, прошедшие закалку от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч и охлаждения в масле с последующим отпуском при 220 С продолжительностью 7 ч, охлаждение на воздухе, Образцы шлифуют до параметра шероховатости Ва = 0,32 мкм и испытывают при 20 С на копре при энергии удара 19,6 Дж, Удар производят в центр торцовой части шариком диаметром 19 мм из стали ШХ 15 с твердостью 62 ед, НВС. Удароустойчивость определяют по числу ударов до образования первой трещины на образце.Сталь имеет низкую трещиноустойчивость, равную 6,2 мм. Трещиноустойчивость оценивают по средней длине поверхностной трещины, образованной в результате теплового удара на цилиндрический образец диаметром 80 мм и высотой 30 мм.Образцы для определения трещиноустойчивости вырезают электроэрозионным способом с поверхности валков диаметром 430 мм и высотой 120 мм, прошедшие закалку от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч и охлаждения в масле с последующим отпуском при 220"С продолжительностью 7 ч, охлаждение на воздухе. Образцы после вырезки шлифуют до параметра шероховатости Ва = 0,32 мкм и участок одной шлифованной торцовой поверхности подвергают тепловому удару путем наплавки на постоянном токе 190 А электродом диаметром 5 мм при напряжении 32 В с погонной энергией 2450 кал/см, температуре окружающей среды 20 С, валик длиной 30 мм. Наплавку валика производят по диаметру образца ручной электросваркой, отступив по 25 мм от каждого края образца, После наплавки и охлаждения на воздухе "образцы выдерживают при 20 С в течение 40 ч, затем отпускают при 160 С продолжительностью 1 ч, охлаждение после отпуска на воздухе, и шлифуют с охлаждением эмульсией из эмульсола марки Э/А/ со стороны наплавки заподлицо с основным металлом, Поверхностные трещины выявляют на макрошлифах после травления 15 ф(-ным водным раствором персульфата аммония при 20 С продолжительностью 30 с. С помощью профилографа-профилометра с регистрирующим (записывающим) в прямоугольной системе координат устройством (максимальная дли на трассы ощупывания 40 мм, радиус кривизны вершины щупа 10+ 2,5 мкм) определяют суммарную длину всех трещин. Затемподсчитывают число трещин на поверхности и находят соеднюю длину трещины, 5Среднюю длину трещины (1,мм) вычисляютиз соотношения 1= Оп, где- общая (суммарная) длина поверхностной трещины, мм;и - общее число трещин на поверхности. Посредней длине трещины оценивают склонность стали к трещиноустойчивости.Сталь после термической обработке идействия циклических нагрузок сжатия имеет низкий коэффициент выносливости (К),равный 0,2043. Для определения коэффициента выносливости готовят образцы для определения усталостной прочности сконцентратором напряжения (д, МПа) ипредела текучести при сжатии (о 0,2 сж, МПэ).Коэффициент выносливости определяют по 20формуле К = а/со,2 сж, где о- устэлостиая прочность с концентратором напряжения, МПа; оо,2 сж - предел текучести присжатии, МПа. Усталостную прочность оценивают по пределу выносливости образцовдиаметром 10 мм (длиной 193 мм) с концентратором напряжений (Ч тип с кольцевойвыточкойО-образногопрофиля). Испытанияна усталостную прочность производят в режиме чистого изгиба при 10 циклов и час7тоте нагружения 3000 циклов в 1 мин,Предел текучести при сжатии определяют на образцах диаметром 5 мм и высотой8 мм, Образцы для определения пределатекучести при сжатии испытывают на машине с записью диаграммы нагружения прискорости нагружения 1,2 ммlмин. Образцыдля определения усталостной прочности ипредела текучести при сжатии электроэрозионным способом вырезают с поверхности 40валков диаметром 430 мм и высотой 120 мм,прошедшие закалку (закалка от температуры аустенитизации 920 С с выдержкой 3 ч иохлаждения в масле), отпуск (отпуск при220 С продолжительностью 7 ч, охлаждение 45на воздухе) и действия циклических контактных нагрузок сжатия (циклирования).Образцы шлифуют до параметра шероховатости В = 0,32 мкм и испытывают при 20 С.Циклирование валков производят при 20 ОС 50на стане поперечно-винтовой холоднойпрокатки (ротационной вытяжки) цилиндрических полых деталей из высокопрочно-вязкой стали путем прокатки (ротационнойвытяжки) в количестве 90 групп циклов,. За 55одну группу циклов контактных циклических нагрузок сжатия на валок принята прокатка (ротационная вытяжка) одной полой цилиндрической детали из высокопрочносвязкой стали по режиму: осевая скорость перемещения оправки с деталью 314,28 мм/мин, скорость вращения оправки с цилиндрической деталью 250 об/мин. Раскатку и роизводят двумя валками, установленными под углом 180 по отношению к горизонтальной оси цилиндрической детали, Охлаждение зоны контакта производят эмульсией из эмульсола марки Э/А. Время (пауза) между группами циклов работы валка 3 мин. Усилие валка обеспечивает утонение стенки цилиндрической полой детали из стали на 54,9 О)2 (удельная нагрузка на валок 970 МПа), а время работы валка в одной группе циклов обеспечивает удлинение цилиндрической полой детали на 142,2 (что составляет 4,2 мин). Число групп циклов 90 это средняя стойкость валков, изготовленных из известной стали. Для сопоставления: коэффициент выносливости стали только после упрочняющей термической обработки (режимы термообработки приведены выше) без действия циклических контактных нагрузок сжатия равен 0,2270,Состав плавки 2 при описанных методах испытаний, режимах термической обработки и действия циклических контактных нагрузок сжатия обеспечивает стали высокие уровни твердости 63,2 ед, НВС, ударной вязкости 510 кДж/м, удароустойчивости 1210 ударов, предела текучести при сжатии 2858 МПа, трещиноустойчивости 3,8 мм, а также обладает способностью сохранять после действия циклических контактных нагрузок сжатия на высоком уровне коэффициент выносливости 0,2341, состав плавки 3 - уровни твердости 63,9 ед, НВС, ударной вязкости 480 кДж/м 2, удароустойчивости 1174 ударов; предела текучести при сжатии 2914 МПа, трещиноустойчивости 4,9 мм, а также обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия 0,2512, состав плавки 4 - уровни твердости 64,8 ед, НВС, ударной вязкости 416 кДжм, удароустойчивости 1042 ударов, предела текучести при сжатии 2994 МПа, трещиноустойчивости 5,7 мм, а также обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических нагрузок сжатия 0,2639,Состав плавки 6 не обеспечивает стали внсокик.уровней твердости (62,2 ед, НЯС), ударной вязкости(369 кДж/и ), удароустойчивости (926 ударов), предела текучести при сжатии (2715 МПа), трещиноустойчивости (7,8 мм) а также не обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных чагрузок сжатия (0,1974), состав плавки 6, не обеспечивает высоких уровней твердости (609 ед, НЯС). ударной вязкости (320 кДж/м ), удароустойчивости (726 ударов), предела текучести при сжатии (1940 МПа), трещиноустойчивости (10,7 мм), а также не обладает способностью сохранять уровень 5 коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия (0,1076), состав плавки 7 не обеспечивает высоких уровней твердости (61,7 ед, НЯС), ударной вязкости (240 кДж/м ), уда роустойчивости (674 ударов), предела текучести при сжатии (2016 МПа), трещиноустойчивости (11,9 мм), а также не обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после дей ствия циклических контактных нагрузок сжатия (0,1124), состав плавки 8, не обеспечивает высоких уровней твердости (62,0 е 2 д. НЯС), ударной вязкости (108 кДж/м ), удароустойчивости (530 ударов), предела 20 текучести при сжатии (2098 МПа), трещиноустойчивости (12,8 мм), а также не обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия 25 (0,1206).Механические свойства предлагаемойстали в сравнении с известной приведены втабл. 2. 30Предлагаемая сталь для рабочих валков для станов поперечно-винтовой холоднойпрокатки, при высоких значениях твердости, ударной вязкости, удароустойчивости, 35 предела текучести при сжатии, трещино- устойчивости обладает способностью сохранять уровень коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия. 40 Применение предлагаемой стали для рабочих валков для станов поперечно-винтовой холодной прокатки при обработке цилиндрических деталей из высоко- прочно-вязких сталей приводит к.повышению стойкости инструмента.Формула изобретения Сталь, содержащая углерод, кремний, хром. молибден, ванадий, марганец. азот, титан, кобальт, никель, железо, о т л и ч а ющ а я с я тем, что, с целью повышения твердости, ударной вязкости, удароустойчивости, предела текучести при сжатии, трещиноустойчивости при сохранении уровня коэффициента выносливости после действия циклических контактных нагрузок сжатия, она дополнительно содержит дисилициды молибдена, окись циркония, рений, цезий, европий, германий при следующем соотношении компонентов, мас.:Углерод 0.9-1,1 Кремний 0.7-1,5Хром 0,9 - 1,2 Молибден 0,5-0,9 Ванадий 0,12 - 0,24 Марганец 0,7-1,3 Азот 0,008 - 0,016Титан 0,02 - 0,03 Кобальт 0,26 - 0,48 Никель 0,6-1,1Дисилициды молибдена 0,10-0,15 Окись циркония 0,07 - 0,12 Рений 0,4-1,0Цезий 0,07 - 0,11 Европий 0,05-0,10Германий 0,04-0,06 Железо Остальное при условии выполнения отношения кремний:германий 17,5 - 25,0.11 1 с3 ф Х3 Х Я 1 1х к хф ффхх1фсф а 1Осаоохфа ох 1. аф 3 лсчв1О Х .СЧсЧ1ОС 1 11ООссаС1с 1ц х 11 Х 1фхф11 1МЪФЛ 1ф а ааааа 1Оф-ааааак 1фа 1Х 1с 3 в в а 1осчвлоч1 1 а ооо1ф 11Ф 1 ааааа11 1 1 1аф хала-м1Й ф аоо 3 3 ф 13: 1 ООООС1111 1 1х 11слсм 31 ф 1О.Оаасс 1т 1ОбИ В В 1ц х алас.с 1х аооах х 1а сааааа)31 1 З1сфд1 хф 1хасОв а в 1Х хГ ОЧИЛц са -,- 1Ча1Фй 3 ооосо1С О 11С 1 1ф 3 в а11хмОФ мч асс 11Х 13х 3 оаа- - аоо1 13д 11 1 С асачс Фа во3 О- ч мд а а о 1 1 О 1О оооооаоо1 11СЕ Х Ц 3 И-МИ1 фчсчммоаац 1- оааооааохй 13-ооооаооо18 Табли ца 2 Ударная вязкост КС/150/ /2/10 КДж/м2 Коэййициент выносливости, К Плавка Твердость,НКС Трещиноустойчивость1, мм Удароустойчивость,уда р после цик лирования до циклнрования Составитель Л,СуязоваТехред М.Моргентал Корректор Э,Лончакова Редактор Н.Гунько Заказ 855 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениями открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж, Раушскэя наб., 4/5 Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101фФ 61,9 63,2 63,9 64,8 62,3 60,9 61,7 62,0 398 510 480 416 369 320 240 108 Пределтекучести присжатии,МПа 987 2699 6,2 0,2270 1210 2858 3,8 0,2371 1174 2914 4,9 0,2568 1042 2994 5,7 0,2704 926 2716 7,8 0,2194 726 940 10,7 0,1585 674 2016 11,9 0,1691 530 2098 12,8 0,1972 0,2043 0,2341 0,2512 0,2639 О, 1974 О, 1076 0,1124 0,1206