Способ определения приведенного радиуса скважины

) 4 Е 21 В 4708 КОМИТЕТ ОТКРЬПИ ГОСУДАРСТВЕННЬПО ИЗОБРЕТЕНИЯМПРИ ГКНТ СССР НИР ТЕЛЬСТ ВТОРСНОМУ С 1относится к иссле жет быть использов веденного радиуса плуатации, при оц шенства по характер Изобретен искважин и моопределения просвоенных к экпени их несовертия. дованиюано для кважин, нке стеу вскрыдосто- адичса ИСАНИЕ ИЗОБР(71) Казанский государственный педагогический институт(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРИВЕДЕННОГО РАДИУСА СКВАЖИНЫ(57) Изобретение относится к исследованиюскважин. Цель изобретения - повышениедостоверности определения. Пускают скважину в режиме фонтанирования с постоянЦель изобретения иеверности определения при д о рскважины,На фиг.приведены графики зависимостей уровня шума от числа Рейнольдса фильтрационного потока жидкости в образцахпористых структур с зернами различной крупности; на фиг, 2 - графики зависимостиуровня шума в районе интервалов перфорации нагнетательных скважин от дебитажидкости.Физическая сущность изобретения состоит в следующем.Жидкость, движущаяся в пористой среде,излучает звук. При этом акустическая активность потока находится в определенной зависимости от скорости движения жидкости.Установлен факт существования трех диапазонов значений числа Рейнольдса с разнымхарактером зависимости уровня шума от ным забойным давлением. Измеряют и регистрируют дебит жидкости в процессе его уменьшения. Измеряют уровень шума филь рационного потока жидкости при ее выходе из пласта. Регистрируют плотность и вязкость жидкости, проницаемость коллектора и длину работающего интервала пласта. Определяют дебит жидкости в момент наименьшей быстроты изменения уровня шума от быстроты изменения скорости фильтрационного потока жидкости. С учетом последнего, плотности, вязкости жидкости, проницаемости коллектора и длины работающего интервала пласта определяют приведенный радиус скважины. 2 ил. скорости фильтрации (т. е. с разной акуст 1- ческой активностью потока). Результаты исследования некоторых образцов пористых структур приведены на фиг. 1 (логарифми ческий масштаб). По оси абсцисс здесь отложены значения числа Рейнольдса фильтрационного потока в исследуемом образце, по оси ординат - уровень сигнала электро- акустического преобразователя, пропорциональный уровню звукового сигнала. Под уровнем сигнала подразумевается среднеквадратичное значение, измеренное в полосе частот от 1000 Гц до 60 кГц. Этот частотный диапазон соответствует высокочастотной части спектра шума фильтрационного потока жидкости. Кривая 1 есть результат исследования образца структуры с размером частиц 342+.42 мкм, кривые 2 и 3 - результаты полученные на образцах с размером частиц 275+-25 мкм и 17525 мкм соответственно. Каждая кривая состоит из двух прямолинейных участков со степенной зависимостью и одного криволинейного, являющегося переходным между ними. Завершение перехода к второму прямолинейному участку четко фиксируется. Для указанных образцов по 1461887ристых структур завершение перехода отмечается при следующих значениях числа Рейнольдса: кривая 1 - Яеф=4; кривая 2 - Ке"= 3,5; кривая 3 - Кем=3,З. Для определения числа Рейнольдса применялось выражение4 Кр 2 К Яе= --- ,У где Ю - скорость фильтрации жидкости;р - плотность жидкости; 1 Ор - вязкость жидкости;К - проницаемость пористой структуры, измеренная на данном образце,Всего было исследовано 6 образцов пористых структур с частицами указанныхвыше размеров. Среднее значение числаРейнольдса при переходе к второму прямолинейному участку оказалось равным 3,1при среднем квадрате отклонения 0,24. Этопозволяет при известных и К определитьскорость фильтрации в момент перехода 20с точностью не хуже 1 Ъ 02413,11 Х 100 еххе==бай по формулеЙЕжр25где звездочками обозначены значения величин в момент перехода,Таким образом, пропуская через образецпористой структуры жидкость с монотонноизменяемой скоростью фильтрации, можно,измеряя дебит и уровень шума, зафиксировать момент перехода потока от акустическиболее (менее) активного режима к акустически менее (более) активному режиму и определить поперечное сечение образца35В частности, это можно сделать при исследовании призабойной зоны нефтеводоносного пласта. В этом случае поперечным сечением области фильтрационного потока является цилиндрическая поверхность, площадь которой определяется выражением5=2 лМ,где 6 - работающий интервал пласта;г - расстояние от оси скважины.Для определения приведенного радиуса 45 скважины поступают следующим образом.Скважину пускают в работу в режиме фонтанирования с постоянным забойным давлением. Сразу после начала фонтанирования через определенные промежутки времени синхронно измеряют и регистрируют дебит жидкости и уровень шума фильтрационного потока, жидкости, движущейся в области пласта, граничащей со стволом скважины. Дебит измеряют устьевым расходомером в момент наименьшей быстроты изменения уровня шума от быстроты изме нения скорости фильтрационного потока жидкости, а уровень шума - глубинным гидрофоном, спускаемым до глубины залега. ния продуктивного пласта. При регистрации показаний измерительных приборов (плотности, вязкости жидкости) и определении проницаемости коллектора и длины работающего интервала пласта отмечают завершение участка с более сильной степенной зависимостью уровня шума от дебита, т. е. с большей акустической активностью фильтрационного потока, Это происходит в момент равенства числа Рейнольдса потока в области пласта, граничащей со стволом скважины, значению 3,1 (с точностью 16). Далее производится вычисление приведенного радиуса скважины по формуле41,44 4 уфр,/2 КК риф хЯ"2 лЫф 2 лйрЯефругде р - плотность жидкости;р - вязкость жидкости;ф - дебит жидкости в момент наименьшей быстроты изменения уровня шума от быстроты изменения скорости фильтрационного потока жидкости;К - проницаемость коллектора;6 - длина работающего интервала пласта.Данный способ осуществлен в промысловых условиях па нескольких нагнетательных скважинах. Зависимости уровня шума от дебита, полученные при исследовании двух таких скважин, приведены на фиг. 2. Значение дебитов с), определенных по кривым 1 и 2, соответственно равны 2,5 и 7,7 л/с. Это с учетом длин работающих интервалов г 41=1,2 м, /2=1,3 м, проницаемостей коллекторов К 1=0,41 у 4,10 - м 2 и К 2=0,25 р, ( 1 О -м 2 и реологических параметров жидкости (вода) р=10 кг/м, р=10" Па с дает следующие значения приведенных радиусов скважин: г=1,3 мм, г, =4 мм.Известный способ в применении к одной из этих скважин дает значение приведенного радиуса в пределах 200 в 4 см при радиусе по долоту 10 см.На основании формулы Дюпюи может быть определен верхний предел значений приведенного радиуса. После выхода на стационарный режим скважина работала с дебитом 0,5 л/с и депрессией на пласт 1,2 МПа. Ближайшие скважины, скрывающие тот же пласт находились на расстояниях 100 - 200 м от исследованной. Поэтому радиус контура питания для этой скважины может иметь лишь значения, меньшие 100 м. Тогда приведенный радиус скважины2 лКЙ ХРг=ехр (1 пг" х ) (ехр (8 6 -- 7,7) ) г,р(2,5 см,т. е. значительно меньше радиуса по долоту.В отличие от известного данный способ дает значение г = 1,3 мм, которое удовлетворяет условию, накладываемому на значения приведенного радиуса скважины г(1461887 Формула изобретения где р -М -8 970 Я,л/ 3 ь 5 Диг г. 2 асло аКорректПодписиоткрытинаб д.Ужгород оставительхред И. Верраж 514ета по изобЖ - 35, Ромбинат П ор И. М скпоеям при ГКНТ О -Р4,5(2,5 см. Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить достоверность определения приведенного радиуса скважины. Способ определения приведенного радиуса скважины, включающий пуск скважины в режиме фонта нирования с постоянным забойным давлением, измерение и регистрацию дебита жидкости в процессе его уменьшения, отличающийся тем, что, с целью повышения достоверности определения, измеряют и регистрируют уровень шума фильтрационного потока жидкости при ее выходе из пласта, плотность и вязкость жидкости, проницаемость коллектора и длину работающего интервала пласта, определяют дебит жидкости в момент наименьшей быстроты изменения уровня шума от быстроты изменения скорости фильтрационного потока жидкости, а приведенный радиус г, определяют по формулегр=0,29рд -IК плотность жидкости;вязкость жидкости;дебит жидкости в момент наименьшей быстроты изменения уровняшума от быстроты изменения скорости фильтрационного потока жидкости;проницаемость коллектора;длина работающего интервала пласта,900 9080 70 т 7 ЫО 50