Инструмент для дорнования отверстий

СОЮЗ СОВЕТСКИХСОЦИАЛИСТИЧЕСКИРЕСПУБЛИК 9) (11) 51)5 В 24 В 39/02,43/О ПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕН ии инс ВАНИЯ ОТостное пласти очняющая об зобретения де последова авке деформи бьев, Рабочая их зубьев вы тков, располо атуры нстру- руппоГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМПРИ ГКНТ СССР ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬС(54) ИНСТРУМЕН ЛЯ ДОР ВЕРСТИЙ(57) Использование; поверхн ческое деформирование, упр работка. Сущность и инструмент выполнен в ви тельно установленных на опр рующих и калибрующих зу поверхность деформирующ полнена в виде выпуклых учас Изобретение относится к механической обработке поверхностным пластическим деформированием (ППД) и может быть применено в различных отраслях машиностроения и ремонтном производстве.Известны инструменты в виде дорнов для обработки отверстий ППД. Однако они в первом случае основаны на трении качения, сложны по конструкции,дороги в изготовлении, обеспечивают недостаточную точность обработки, применимы лишь для отверстий большого диаметра и не позволя. ют реализовать групповую схему обработки, во втором случае они приводят к снижению на 35% сил проталкивания их через отверстие, но также не реализуют групповую схему обработки отверстий ППД, В третьем случае дорн имеет форму поперечного сече я зуба, обусловленную характером упр й радиальной деформации отверстия в св и с неравномерностью толженных по периметру инструмента в чередующемся порядке, с плоскими участками в виде лысок, Выпуклые участки в радиальном направлении ограничены цилиндрической поверхностью, а в осевом - заборным конусом с углом 01 и обратным конусом с углом %. Плоские участки образуют с касательными к цилиндрической поверхности, проведенными в точке сопряжения выпуклых и плоских участков, угол р30, В каждом из последующих деформирующих зубьев выпуклые и плоские участки поверхности расположены в шахматном порядке относительно предыдущего зуба, Даны зависимости для определения геометрических параметров указанных участков, угла р.5 ил. щины стенки заготовки при натяге на зуб более 0,005 мм, что сокращает возможности их применения для широкой номенкл деталей, увеличивает затраты на и мент и не позволяет обеспечивать г вую схему обработки.Наиболее близким по технической сущности и получаемому эффекту является секционный дорн, принятый за прототип, Он реализует групповую схему обработки ППД и собран из однозубых секций, имеющих в осевом направлении пазы с радиально направленными стенками, что обеспечивает угол между касательной к рабочей поверхности секторов и стенками пазов р =90, При виде сбоку секторы имеют радиусы от 2 до 8 мм или цилиндрическую форму, В конструкции не обеспечено жесткое положение секторов как в радиальном, так в круговом направлениях, При использовании секционных дорнов точность размеров по сравнению с исходной повышается лишь на 2540%, овал ьность снижается на 10.17, конусность - на 30.40 , достигается шероховатость лишь с В,=0,71,0 мкм, При этом обеспечивается толщина упрочненного слоя 0,22,0,3 мм, что свидетельствует о больших объемах деформации материала, выполняемой работы. энергетических затрат,и высокой сложности протекания процес а ППД, Большие значения параметров К шербховатости обработанной повефйости"являются выражением недостатков инс 1 румента, йриводящих к необхоАймости обработкй-йе за один, а за несколько проходов (до 6), что снижает производительность обработки и стойкости инструмента,Невозможность достижения секционным дорном малой шероховатости поверхности и высокой точности обработанных отверстий вызвано отсутствием перекрытия необработанных продольных полос поверхности после прохода первой секции секторами последующих секций, углом р =90 О, что не исключает выдавливание деформируемого материала из-под секторов в круговых направлениях, наволакивание и нагромождение его вдоль полос (следов) прохождения секторов. Неточная угловая фиксация секций и несовпадение секторов с равными им по ширине пазами по угловому положению вызывают "встречное" к предыдущему нагромождение материала и создают дополнительные границы упрочненного и неупрочненного материала. Описанное выше приводит к возникновению продольных наплывов нагроможденного материала, которые при выглаживании поверхности калибрующими зубьями дорна полностью не устраняются и уменьшают эффективность дорнования как в отношении качества поверхности, так и в отношении точности отверстий, При этом возможно шелушение поверхностного слоя материала за счет неравномерности его упрочнения и перенаклона в местах продольных наплывов металла,Кроме того. секционные дорны, имеющие пазы с радиально направленными стенками, изготовить монолитными технологически невозможно, Это значит, что обрабатывать отверстия малого диаметра, повысить точность и качество обрабатываемой поверхности такими дорнами нельзя, Перечисленные недостатки исключаются при применении предлагаемого инструмента.Целью изобретения являе,ся повышение качества обработанной поверхности за счет предотвращения образования про 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 дольных наплывов металла вдоль следов обработки и упрощение изготовления инструмента для дорнования отверстий,Указанная цель достигается тем, что рабочая поверхность деформирующих зубьев выполнена в виде сопряженных между собой и расположенных по периметру инструмента в чередующемся порядке выпуклых участков, ограниченных в радиальном направлении цилиндрической поверхностью, а в осевом - заборным конусом с углом 01=4.6 и обратным конусом с углом 6=26, и плоских участков в виде лысок, образующих с касательными, проведенными к цилиндрической поверхности в точках сопряжения угол у, при этом в каждом из последующих деформирующих зубьев упомянутые участки расположены в шахматном порядке относительно предыдущего зуба с перекрытием по длине лысок предыдущего зуба выпуклыми участками последующих зубьев, а число зубьев 2, длины 1 выпуклых участков по хорде и длины 12 лысок по периметру инструмента и угол О связаны следующими соотношениями2=б/219 б:1=а 1 б з п (л/2);12=в 2 б з 1 п (л/2);11/12 =1,1;ср =агсщ (б 1-з 1 п(л/2 И/12) 30, где в 1 - постоянный коэффициент, равный гпту=1,05;в 2 - постоянный коэффициент, равный Гп 2=0,95;б - диаметр инструмента по цилиндрической поверхности выпуклых участков зубьев инструмента, мм,Сущность отличия предлагаемого инструмента от известных заключается в том, что его деформирующие зубья снабжены не секторами, ограниченными в круговом направлении радиально расположенными под углом р =90 к касательной в точке перехода цилиндрической поверхности к стенкам пазов, а лысками, образующими с касательными к цилиндрической поверхности выпуклых участков угол р30 и имеющими плавный переход к цилиндрической поверхности; демпфирующие зубья в круговых и радиальных направлениях расположены не хаотично относительно друг друга, а имеют жесткое радиальное и угловое положение. Равномерное шахматное расположение по периметру выпуклых участков одних деформирующих зубьев относительно других, гарантированное перекрытие продольных полос необработанной предыдущими зубьями поверхности выпуклыми участками последующих зубьев за счет превышениядлины 1 по хорде выпуклых участков наддлиной 2 лысок по периметру и направление пластической деформации переходной ленточки под углом60 исключает продольные наплывы металла; обеспечиваетвысокое качество и точность обработанной поверхности и равномерность упрочнения подповерхностного слоя материала деталей, Параметры инструмента выбираются во взаимосвязи с параметрамирежйма дорнования, подчинены приведенным выше математическим зависимостям и соотношениям. Перечисленные преимуществаНевозможно получить при использованиисуществующих дорновДеформация переходных ленточек поверхности под углом 60 и надежное перекрытие продольных полос, обрабатываемых последовательно зубьямиза счет равномерности и жесткости шахматного расположения их выпуклых участков, исключают грубые наплывы материала, высотную неравномерность шероховатости поверхности и грубые местные выступы наней, Приведенные выше зависимости и соотношения обеспечивают не только повышение качества поверхности, но и облегчение процесса ППД за счет определения рациональных значений чисел выпуклых участков зубьев в зависимости от диаметра инструмента, углов заборного и обратного конусов, а также за счет наличия скруглений мест перехода цилиндрических поверхностей в конуса и лыски, Упрощение изготовления инструмента заключается в том, что отпадает необходимость изготовления каждого зуба в отдельности, обработки пазов в параллельными сторонами, а в пооцессе производства инструмент(дорн) изготавливается по давно отработанной технологии с жестким расположейиемзубьев (монолитным, паянным, литым) и добавляется лишь операция шлифования лысок, Это во много раз дешевле по сравнению с 1015202530 3540 Значения углов заборного О и обратного 0 конусов зубьев инструмента выбираются в зависимости от твердости обрабатываемых материалов. Чем выше твердость материала, тем большее значе 50 ниемогутиметь 01 и Ж, Меньшиезначения заборного и обратного конусов зубьев инструмента обеспечивают пластическую деформацию выступов неровностей пластичного материала без сдвиговых явле 55 изготовлением инструмента по элементам 45(зубьям) с последующей их сборкой. Да ивысокое качество обработки и стойкость существующего инструмента при этом необеспечиваются высокими,ний, что повышает качество обработки поверхностей заготовок из материалов с низкой твердостью, Большие значения О и"инструмента при обработке более твердых материалов не вызывают сдвйговых деформаций неровностей поверхности, но заметно снижают сопротивление проталкиванию инструмента через отверстие, Пределы значений 0 и Жустановленыэкспериментально для обеспечения наименьшей шероховатости поверхности.От числа г выпуклостей при заданномдиаметре д инструмента зависят длины"выпуклостй илысок, угол р, надежность центрирования инструмента в отверстии, качество обработанной поверхности, облегчение процесса ППД и упрощение или усложнение изготовления инструмента. Полученное по приведенной эмпирической зависимости число зубьев г округляется до целого числа и должно быть не менее 3 и далее йо четному ряду (4, 6, 8 и т.д,).Отношение длин 1/2=1,1 получено опытным путем, Установлено, что превышение 1 над 2, равное 0,11(или 0,05 на сторону), при жестком угловатом положении расположенных в шахматном порядке выпуклостей деформирующих зубьев инструмента достаточно для надежного перекрытия выпуклостями всей поверхности отверстия и получения высокого ее качества, Увеличение этого отношения приводит к увеличению площади контакта инструмента с заготовкой и осевой силы его проталкивания через обрабатываемое отверстие, Формула для определения длин выпуклостей по хорде и лысок является известной зависимостью хорды от диаметра и синуса центрального угла сектора окружности,Значение угла упри известных . б, 2 также легко определяется по приведенной формуле, полученной из известных зависимостей элементов окружности от ее диаметра и центрального угла (л/2 г) сектора, имеющего хорду 2. При использовании формулы проверяется, чтобы фактическое значение угла р между лыской и касательной к окружности выпуклостей зубьев в местах перехода их в лыски не превышал 30, Натяг инструмента выбирается по изложенным в литературе рекомендациям в зависимости от диаметра Оз отверстия заготовки,Предлагаемый инструмент позволяет обрабатывать отверстия от 2 мм и более, изготавливается по обычной для дорновой технологии с последующим шлифованием лысок, Выпуклые участки деформирующих зубьев расположены равномерно по окружности под углом а, а угол между выпуклымучастком и лыской,В= а /2,На фиг.1 схематично изображен предлагаемый монолитный инструмент, состоящий из двух деформирующих зубьев и 5одного калибрующего зуба; на фиг.2 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.З - сечение Б-Б нафиг,1; на фиг,4 - сечение В-В на фиг,1; нафиг.5 - схема работы инструмента при дорновании отверстия. 10Инструмент (фиг.1) состоит из деформирующих зубьев 1, 2 и калибрующего зуба 3,В процессе дорнования (фиг,5) инструмент1 размещается в отверстии заготовки 2 иобрабатывает продольные полосы поверхности по групповой схеме последовательновыпуклыми участками первого (фиг,5 а), азатем второго (фиг.5 б) деформирующихзубьев инструмента,Инструмент устроен и работает следующим образом.Выпуклые участки деформирующихзубьев, расположенные относительно другдруга под углом а имеют форму, ограниченную в радиальном направлении цилиндрической поверхностью А и Б диаметром б(фиг.1) в осевом-заборным конусом Г с угломО и обратным конусом Е с углом , ЛыскиВ расположены относительно выпуклых участков под углом 3=а /2 и образуют угол 30р30 с касательными к цилиндрическойповерхности в точках перехода ее к лыскам.Выпуклые участки А зуба 1 расположены вшахматном порядке относител ьно вы пуклых участков Б зуба 2 и имеют одинаковый 35диаметр б, Непрерывная цилиндрическаяповерхность калибрующего зуба 3 имеет диаметр д 1 б,В процессе дорнования выпуклые участки А зуба 1 (фиг.2,а) обрабатывают с абсолютным натягом а=б-Оз продольныеполосы шириной по хорде , а на переходную продольную ленточку поверхности шириной ,/2 с 90 воздействуют кромкой лыскив направлении Р под углом60 к обрабатываемой поверхности диаметром Оз. Помере осевого перемещения по отверстиюзуб 2 инструмента своими выпуклыми участками Б деформирует также с натягомоставшиеся необработанными первым зубом 50полосы поверхности с перекрытием обрабатываемых полос на величину К = С + (а/19 ф )(посколькусоотношениедлин выпуклыхучастков по хорде и лысок по периметру1/2= 1,1, то С=(1-2), 55Таким образом, при деформации переходных ленточек в направлении Г под углом60 к поверхности и перекрытия полос,обрабатываемых последовательно деформирующими зубьями 1 и 2, на величину К исключаются наплывы материала за счет выдавливания его из-под выпуклых участков в круговых направлениях. Для обеспечения описанных преимуществ параметры инструмента строго регламентированы приведенными выше зависимостями и соотношениями.П р и м е р. Для экспериментальной проверки достижения цели были изготовлены стальные хромированные инструменты с электролитическим сульфидированием, состоящие из двух деформирующих и одного калибрующего зубьев. У части инструментов были прошлифованы разделительные лыски, как показано на фиг.1. Испытания проведены на втулках из стали 45 при обработке отверстий диаметром ЗМ 7 и 6 Н 7 на вертикально-сверлильном станке мод, 2 А 135, который выполнил роль пресса для проталкивания инструмента через отверстие заготовки;В результате испытания установлено, что осевая сила дорнования уменьшается в 1,7 раза при проталкивании одного зуба, в 1,65 раза при вхождении в отверстие двух зубьев и в 1,54 раза при вступлении в работу всех зубьев одновременно,Использование предлагаемого инструмента при обработке отверстий ЗН 7 и 6 Н 7 в заготовках из меди М 1-Т, стали 12 Х 18 Н 10 Т, никелевого ХН 67 ВМТЮ и титанового ВТЗсплавов и других труднообрабатываемых материалов повышаетточность диаметральных размеров до 2,5 раза, уменьшает овальность и конусность отвер- стий в 2 раза, При этом искривление оси отверстий при комбинированной обработке вибросверлением и дорнованием предложенным инструментом в заготовках из титанового сплава диаметром ЗН 7 и длиной 36 мм снижается до 0,01 мм; шероховатость обработанной поверхности при соблюдении всех приведенных выше соотношений уменьшается до 8=0,17 мкм, Степень упрочнения по микротвердости достигает лишь 26 ф, а толщина упрочненного подповерхностного слоя не превышает 0,1 мм, что свидетельствует о высокой эффективности и рациональности процесса ППД, малых затратах работы и энергии на деформирование поверхности и материала. Следует отметить хорошую работоспособность инструмента. Его стойкость возрастает в 2 раза и более по сравнению с существующими дорнами.Формула изобретения Инструмент для дорнования отверстий, содержащий последовательно устайовленные на оправке деформирующие зубья спрофилированной рабочей поверхностью и калибрующие зубья, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью повышения качества обрабатываемой поверхности за счет предотвращения образования наплывов металла вдоль следов обработки и упрощения изготовления, рабочая поверхность деформирующих зубьеввыполнена в виде сопряженных между собой и расположенных по периметру инструмента в чередующемся порядке выпуклых участков, ограниченных в радиальном направлении цилиндрической поверхностью, а в осевом - заборным конусом с углом 0=4,6 и обратным конусом суглом А=26; и плоских участков в виде лысок, образующих с касательными, проведенными к цилиндрической поверхности в точках сопряжения, угол р, при этом в каждом из последующих деформирующих зубьев упомянутые участки расположены в шахматном порядке относительно предыдущего зуба с перекрытиемпо длине лысок предыдущего зуба выпуклы 5 ми участками последующего зуба, а число гвыпуклых участков, длины 1 выпуклых участков по хорде; длины 12 лысок по периметруинструмента и упомяйутый угол рсвязаныследующими соотношениями10 2=б/219 б11=в 1 б з 1 п (к/2 г) 12=%2 б 81 п(-,)Ж11/12 =1,1,р =агст 9(б(1-з 1 п(к/2 г)3/12)30,15где а 1 - постоянный коэффициент, вам=1,05;1766644 рректор А. Мот кто П ина, 101 каз 3506ВНИИП 9 Ьг Составитель В, ГорохаТехред М,Моргентал Тираж Подписноесударственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ ССС 113035, Москва, Ж, Раушская наб., 4/5 водственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород,