Способ определения индуктивных сопротивлений рассеяния обмоток асинхронных машин

(19) (11) 31/ ГОСУДАР СТВЕ ННЫЙПО ИЗОБРЕТЕНИЯМПРИ ГКНТ СССР ОМИТЕТОТКРЫТИ НИЯ Б ИСАНИЕ У Л ИД У АВТОР-41,975,СЕЯНИЯ И В-. ОБтветствии с вдставляя кажиндуктивн ых новь полученхолостого ХО- индуктивн ые требуемой точо Х 1. По ия для яния в ие тока Изоб сеяния об сопротивления р Х 2 аСинхронньхНа фиг,1 пока мещения асинхр векторная диаг указанной схемеОбоснование определения Х 1 и ия схемы заме и ротора же кеи ма тального СОпрстивл тора и ротЦелью ние тОчнО противлен и определ(71) Нижегородский институводного транспорта и Проиобъединение "Ярославскийностроительный завод"(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ РАС МОТОК АСИНХРОННЫХ МАШИН(57) Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для определения индуктивных сопротивлений рассеяния обмоток асинхронных машин. Цель изобретения - повышение точности оп ределения индуктивного сопротивления рассеяния обмотки статора и определение приведенного индуктивного сопротивления рассеяния обмотки ротора. Для осуществления предлагаемого способа на статорные обмотки машины воздействуют переменным напряжением и измеряют несколько значений тока статора и активной мощности на холостом ходу при различных ЕтЕНиЕОтНОСитСя к ЭлЕктратЕхнииспользоваться для эксперименопределения индуктивных ений рассеяния фаз обмоток стаора асинхронных машин.изобретения является повышести определения индуктивного соия рассеяния обмотки статора Х 1 ения приведенного индуктивного 1739326 А 1 значениях пер менного напряжения, при номинальных значениях переменного напряжения и токе статора измеряют активную мощность и скольжение, а индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора и приведенное индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора определяют в соответствии с выражениями соответственно; Х 1=ЛО-Вщ 2)/1 Л иХ 1=(я тср 1 - -ЛО)/1 о й Л, ге ЬО = О 1 - 11 а (г 1 + г 2 /5) и Яо = 11 р г 1 + 12 р г 2 Я, а поправка Л выбира 1 ется такой, при которой разность измеренного значения тока холостого хода и его расчетного значения, определяемого в соответствии с выражением 1 о = 1 о(Ен/Ео),1 2 меньше заданной, причем ЭДС машины при номинальных переменном напряжении и токе статора Ен определяется в с тв тс вии с вы ажением Ен Ц 1-11 а Г 1+11 р Х 1)22 т + (11 р г 1 - 11 а Х 1), а ЭДС холостого хода Ео машины определяется в соо ражением Ео = О 1 - 1%Ю дыи раз в выраженсопротивлений рассеное расчетное значенда, определяютсопротивления рассеяниностью. 2 ил. машан.зана Т-образная схема заонной машины; на фиг,2 - рамма, соответствующая замещения.и едлагаемого способа Х 2 следует из рассмотрещения (фиг,1) и векторной00) ой машины ДС Ео при ого уменьетви о до ДС Ен нагруженнпо сравнению се, то вследствие эамагничивающей Так какуменьшаетсхолостом хошается токзначения1 о =1 о(Е1что приводитпо (7) и (8): иг,2) вектор мещен с ве , и поэтому С Ен намагой машины, равнений и веществен аем О 1 11 Г 1 311 а Х 1 Г 2 /Я+ 312 а Х 2 - 32 р Г 2 11 р Х 1+ 12 р Х 2 = О 1 1О 1 -1 аг 1гг /Я =ЯО,из (4) получае си Хг = 11 а Х 1+ 12 а Х 2 1= 11 а (ЯО 11 р/11 а Л О диаграммы (фиг.2). После разложения токов статора 1 и приведенного ротора 2 на активные и реактивные составляющие в виде11 = 11 а 311 р и 12 = 12 а 312 р 7 (1) известные уравнения напряжений первич ного и вторичного контуров схемы замеще- ния О 1 11(г 1+3 Х 1) =-Е 1 и 12 (г 2 /Я+3 Х 2 ) =/Я+312 а Х 2 312 р Г /Я+12 р Х 2(3) По векторной диаграмме (ф первичного напряжения О 1 сов щественной вертикальной осью О 1 = О 1 ЭДС Е 1 = Е 2 равна ЭД ничивающей ветви нагруженн Приравнивая в (3) левые части у выделяя из них по отдельности ные и мнимые слагаемые, получ-1 1 а С 9 бг = 1 о, дЛя ЗНаЧЕНИй Х 1 И Х 2 ПОЛуца- ем Х 1 = Ь /Ь = (Л О - Яо 9 Кг )/о Р) Х 21= й/Л = (яот 9 А)1 - Л О)/1 о (8) После вычислений Х 1 и Хг по(7) и(8) определяются ЭДС машины при холостом ходеЕо и при номинальной нагрузке Ен по выражениям (фиг.2) н/Ео), (1 1)к изменению значений Х 1 и Х 2а Х 1 (ЛО ЯО т 9 фг )/о7 (12) Х 2=(Я 019 901 - Л О)/1 о Ы 7 (13) где поправка д выбирается такой, при которой разность измеренного тока холостого хода 4 и его расчетного значения 1 о (11)1 меньше заданной величины.Расчет ведут в следующей последовательности. В начале расчета по значению тока 1 о из опыта холостого хоДа (пРи О 1 =1 =О 1 н) ОПрЕдЕЛяЮт ЗНаЧЕНИя Х 1 И Хг ПО(7) И (8), а по (9) и (10) вычисляют ЭДС Ео и Ен, по значениям которых находят новое значение тока о (11). Повторяют расчет с новым зна 1чением тока о и расчет ведут до тех пор,1пока не сравняютсязначения ЭДС на последующем и предыдущем шагах итерации, Значения параметров, входящих в ЬО и Яо по (5), определяют по результатам опытов холостого хода и номинальной нагрузки: активное сопротивление фазы обмотки статора г 1 определяют измерением, приведенное активное сопротивление фазы обмотки ротора гг определяют из соотношения Гг г= (Р 1 - 31 1 г 1 - Рст)/3(12 3=, где Р 1 - активная мощность, потребляемая из сети при номинальных напряжении и нагрузке, а Рот - потери в стали, определяемые методом разделения потерь холостого хода.Таким образом, предлагаемый способ учитывает фактор уменьшения ЭДС Ен нагруженной машины по сравнению с ЭДС Ео при холостом ходе, что повышает точность1739326 1 о 1 о определения Х и Х 2, соответствующих ре 1альным насыщению магнитопровода и эффекта вытеснения. Такой способ не требует применения специальных датчиков и измерительных обмоток. Применение ЭВМ позволяет автоматизировать процесс определения фактических значений Х 1 и Х 2, проводить их сравнения с расчетными значениями, а также осуществлять полный контроль при заводских испытаниях асинхронной машины с короткозамкнутым или фазным ротором,Формула изобретения Способ определения индуктивных сопротивлений рассеяния обмоток асинхронных машин, включающий воздействие трехфазным напряжением на обмотку статора, измерение электрических параметров машины и определение индуктивных сопротивлений рассеяния, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью повышения точности определения индуктивного сопротивления рассеяния обмотки статора и определения приведенного индуктивного сопротивления рассеяния обмотки ротора, в качестве измеряемых параметров выбирают ток холостого хода статора при номинальном значении трехфазного напряжения, активную мощность и скольжение при номинальных трехфазном напряжении и токе статора, а определение индуктивного сопротивления рассеяния обмотки статора и приведенного индуктивного сопротивления рассеяния обмотки ротора осуществляют в соответствии с. выражениями соответственно где Л О - разность напряжений, определяемая в соответствии с выражением Ь 0 = О а(г 1+) Вг 2Яц - сумма напряжений, определяемаяв соответствии с выражением Зо =11 р г 1 + 12 рдх ,В;сд р 1 - тангенс угла между составляющими тока статора при номинальных трехфазном напряжении и токе статора;19 щ - тангенс угла между составляющими тока ротора при номинальных трех фазном напряжении и токе статора;1 о - ток холостого хода статора, А;01 - номинальное значение трехфазного напряжения, В;11 а - активная составляющая тока стато- гО ра А1 р - реактивная составляющая тока статора, А;г - активное., сопротивление обмоткистатора, Ом;г 2 - приведенное активное сопротивление ротора, Ом;Я - скольжение;Ь - поправка, величина которой выбирается такой, при которой разность измеренного значения тока холостого хода и егорасчетного значения, определяемого в соответствии с выражением1 о = 1 о 1, )ЕЕо35 где Ен - ЭДС асинхронной машины при номинальных трехфазном напряжении и токестатора, определяемая в соответствии с вы- ражением 4 О Ен = 01 - (11 а г 1+ 11 рХ 1) + (11 р г 1 - 11 а Х 1), Ь Ео - ЭДС асинхронной машины на холостом ходу, определяемая в соответствии с выражением Ео = 01 - 1 о Х 1, В, меньше 45 заданной.1739326 Аау 7 р 7 Йа 1 аЮ ф 1 О Соста Техре ль В.Попо Моргентал ректор С.Ш Редактор И.Горная роизводственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101 аказ 2001 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж, Раушская наб., 4/5