Способ прокатки балочных профилей на непрерывном сортовом стане

(504 В 21 В 1 ЕНИЯ ил. г.1 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССРПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИИ ПИСАНИЕ ИЗО ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ(71) Институт черной металлургии и Западно-Сибирский металлургический комбинат им. 50-летия Октября(54) СПОСОБ ПРОКАТКИ БАЛОЧНЫХПРОФИЛЕЛ НА НЕПРЕРЫВНОМ СОРТОВОМ СТАНЕ(57) Изобретение относится к прокатномупроизводству и может быть использованопри прокатке балочных профилей на непрерывном сортовом стане с чередующимисядвухвалковыми и универсальными клетями.Целью изобретения является повышениестабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения и потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в валках, а также уменьшение утяжки профиля на выходе клети дуо при использовании неприводных универсальных клетей. Способ реализуется в чистовой линии балочного стана, снабженной чередующимися двухвалковым и 1 и универсальными 2 балочными клетями, причем каждая пара таких клетей располагается в максимальной приближенности друг к другу. Раскат обжимают в приводной двухвалковой клети по фланцам и шейке и принудительно задают в неприводную универсальную балочную клеть, прокатка в которой ведется за счет подпора со стороны предыдущей двухвалковой клети. При щ этом соотношение вытяжек и прокатанных толщин стенки,в универсальной клети и в предыдущей двухвалковой клетях устанавливают в пределах 0 9 - 1 1 и 0 75 - 0 90 С соответственно. Это обеспечивает стабильность процесса прокатки, исключение про- ф буксовки раската в двухвалковой клети ипотери его продольной чстойчивости в промежутке между этими клетями. 1 з. п. ф-лы, 1284617Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке балочных профилей на непрерывном сортовом стане с чередуюшимися двухвалковыми и универсальными клетями.Целью изобретения является повышение стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения и потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в калибрах, а также уменьшение утяжки профиля на выходе клети при использовании неприводных универсальных клетей.На фиг. 1 показана реализация предлагаемого способа чистовой линии стана с попарно чередующимися приводной дуо и непроводной универсальной клетей; на фиг. 2 - 5 - заполнение металлом калибров в дуо и универсальных клетях; на фиг. 6 - условия деформации в калибрах клетей дуо при использовании предлагаемого способа (наложение исходного и конечного сечений прокатываемого профиля) .Раскат черновой балочной формы обжимают в приводной двухвалковой клети по фланцам и шейке и принудительно задают в неприводную универсальную балочную клеть, прокатка в которой ведется за счет подпора со стороны предыдущей двухвалковой клети. При этом соотношение вытяжек и прокатанных толщин стенки в универсальной и в предыдущей двухвалковой клетях устанавливают в пределах 0,9 - 1,1 и 0,75 - 0,90 соответственно. Обжатие раската в двухвалковом калибре осуществляют практически по всему его контуру (фиг. 6) со значительной вытяжкой, что позволяет приложить к раскату продольное усилие, достаточное для его проталкивания через неприводную универсальную клеть.Диапазон соотношения коэффициентов вытяжки в клетях универсальных и дуо /1 у/ф 0,9 - 1,1, обеспечивающий повышенйе стабильности и эффективности процесса прокатки, а также диапазон соответствующего ему соотношения толщин стенки профиля, прокатываемого в универсальной и дуо клетях ау//т -- 0,75 - 0,90, определяются следующими условиями.Максимальное значение М /Фд -- 1,1 и минимальное Ь /3 д -- 0,75, соответствующие наибольшей загрузке универсальной клети и наименьшей загрузке клети дуо, при одной и той же суммарной вытяжке в этих клетях ограничиваются дальнейшим увеличением сопротивления проталкиванию раската через универсальную клеть, что может привести к потере продольной устойчивости (продольному изгибу) задаваемого в нее раската, или к пробуксовке его в клети дуо, Если не превышать указанного соотношения, соблюдаются наиболее благоприятные условия как при проталкивании 5 О 5 20 25 30 35 40 45 50 55 раската через неприводную универсальную клеть предыдущей клетью дуо, так и при удалении заднего конца раската из универсальной клети следующей клетью дуо после выхода его из предыдущей дуо клети,Минимальное значение М /рх -- 0,9 и максимальное Ь /Ьд -- 0,9 соответствует наибольшей загрузке клети дуо и наименьшей универсальной. Уменьшение И /ф, ниже и увеличение Ь,/Ьд выше указанных пределов приводит к возрастанию степени неравномерности деформ ации в калибре клети дуо, что может вызвать не только повышенную утяжку фланцев по высоте, но и поперечную их утяжку. Происходит также уменьшение площади сечения раската за клетью дуо, что приводит к снижению его продольной устойчивости. Дальнейшее увеличение обжатия в клети дуо может вызвать пробуксовку раската в этой клети вследствие исчерпания активных сил трения. После формирования предчистового профиля и в необходимом количестве попарно чередующихся приводных дуо и неприводных универсальных клетей прокатка завершается в обычной вспомогательной дуо и чистовойуниверсальной клети.В процессе прокатки скорость вращения валков клетей дуо согласуется таким образом, что в промежутке (1-а) межклетевые усилия, действующие на раскат, минимальны, преимущественно с небольшим подпором, что способствует формированию фланцев профиля. Пример. Способ реализуют на лабораторном стане 250, состоящим из трех клетей: двух приводных дуо 1 и 3 (фиг. 4) с диаметрами валков 275 мм и расположенной между ними универсальной неприводной клети 2 с диаметрами валков: горизонтальных 250 мм, вертикальных 200 мм. Нагретая до 1150 С заготовка балочного сечения размерами 45 Х 65 Х 2000 мм, толщина стенки 9,8 мм поступает в приводную клеть 1 дуо. Выходящий из нее раскат посредством усилия, развиваемого клетью дуо, принудительно проталкивался через неприводную универсальную клеть 2 до захвата раската валками второй клети 3 дуо, которая после выхода заднего конца раската из предыдущей клети 1 дуо, извлекает его из неприводной универсальной клети 2. При этом коэффициенты вытяжки в дуо клети по стенке, фланцам и суммарные составляют 1,071;1,278 и 1,229 соответственно, а в неприводной универсальной клети 2 эти параметры составляют 1,137; 1,242 и 1, 216 соответственно. Исходя из этого, отношения коэффициентов вытяжки в универсальной и дуо клетях по стенке, фланцам и суммарные равны 1,062, 0,972 и 0,989 соответственно. Толщина стенки прокатываемого профиля в дуо клети Ьц составляет 7,6 мм, а в последующей не1284617 Формула изобретения Фиг.2 ФигЯ Фиг.5 приводной универсальной Л =6,2 мм. Отношение Ь/Ьд при этом составляет 0,816.При коэффициентах вытяжки в универсальной 2 и дуо 1 клетях, равных 1,12 и 1,242 соответственно, что соответствует их отношению, равному 0,9, и сохранении суммарного коэффициента вытяжки в этих клетях, равного 1,40 - 1,41, начинается значительная утяжка фланцев, порядка 1,1 - 1,3 мм, устраняемая в универсальной клети 2. При этом толщина стенки прокатываемого профиля в универсальной клети 2 составляет 6,84 мм, а в клети дуо 7,6 мм, что соответствует их отношению, равному 0,9.При отношении,и/Р,=1,1 и сохранении суммарного коэффициента вытяжки в этих клетях на уровне 1,40 - 1,41 (Рд= 1,13; Рт= 1,24), величина усилия подпора (проталкивания) близка к предельной, рассчитанной из условия продольной устойчивости раската и по условию отсутствия пробуксовки в клети дуо. Толщины стенок в универсальной 2 и дуо 1 клетях составляют при этом 5,93 и 7,90 мм соответственно, а их отношение 0,75.Область применения предлагаемого способа прокатки включает непрерывные средне-крупносортные станы, производящие двутавровые балки нормального сортаментного ряда от10 до40 - 50. В технологическом плане прокатка всей гаммы профилей с применением универсальных клетей осуществляется по одной принципиальной схеме, Отличаются только отдельные элементы калибровки. В связи с этим граничные значения характерных показателей процесса прокатки, выраженные в относительных величинах, могут быть распространены на промышленную технологию получения балочных профилей всего сортамента средне-крупносортных станов.Выравнивание деформаций в клетях дуо и смежной с ней универсальной клети и прокатки в универсальной клети с подбором - условия деформации в ней, приводит к общему снижению энергии, затрачиваемой на получение профиля. 1. Способ прокатки балочных профилейна непрерывном сортовом стане, включаю щий разрезку заготовки и черновое формирование профиля в двухвалковых калибрах и его последующее чистовое формирование в чередующихся универсальных и двухвалковых калибрах, отличающийся тем, что, с целью повышения стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в калибрах, а также уменьшения утяжки профиля на выходе клети дуо при 25 использовании неприводных универсальныхклетей, в процессе чистового формирования профиля отношение коэффициента вытяжки металла в универсальном калибре к коэффициенту вытяжки в длвухвалковом калибре поддерживают в пределах 0,9 - 1,1.2. Способ по и. 1, отличающийся тем, чтоотношение толщины стенки прокатываемого профиля в универсальном калибре к толщине стенки в двухвалковом калибре устанавЛивают в пределах 0,75 - 0,90.1284617 иг.б СостаТехред ИТираж 5 ного комитета С осина, Ж - 35, рафическое пре Редактор М. БланарЗаказ 7487/8ВНИИПИ Государствен113035, МПроизводственно-поли итель А. Маслов. Верес Корректор А. Обруч03 ПодписноеССР по делам изобретений и открытиРаушская наб., д. 4/5дприятие, г. Ужгород, ул. Проектная,