Способ определения деформируемости слитков при протяжке

(56) Дзугутов М. Я. Напряжение и разрывы при обработке металлов давлением.М.: Металлургия, 194, с. 187 в 1.(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДЕФОРМИРУЕМОСТИ СЛИТКОВ ПРИ ПРОТЯЖКЕ(57) Изобретение относится к обработкеметаллов давлением и может быть использовано для определения деформируемостислитков из сталей и сплавов, склонныхк образованию внутренних дефектов, с последующей оптимизацией режимов деформирования. Цель изобретения - повышение Изобретение о таллов давлением зовано для опред слитков из стале к образованию вну дующей оптимиза ва ния.тносится к обраб и может быть еления деформир й и сплавов, с тренних дефектов,ией режимов дефотке ме- испольуе мости клонных с после- ормироЦель изобретения - повышение точноси определения деформируемости слитков и прощение определения накопленной к моменту разрушения деформации. образец для опреслитков.я следующим обо по поре шины. а ают. Ш т замер ниченной ой. Данчета коо известгол канатуры обработки ци 1 помещают межд олота и производя ОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМПРИ ГКНТ СССР На чертеже показанделения деформируемостиСпособ осуществляетразом. Нагретый до темпер индрический образец ойками пресса или м го формообразование.1555031 А 1 точности и упрощение определения накопленной к моменту разрушения деформации. Деформируемость слитка определяют на образце, вырезанном из модельного слитка, На торцы образца в его осевой зоне наносят кольцевые риски диаметром, равным диаметру зоны рыхлости слитка, и глубиной, равной половине максимального размера единичной несплошности. Подготовленный таким образом образец деформируют в нагретом состоянии до разрушения осевой зоны. Фиксируют конечные размеры риски и определяют конечную деформацию осевой зоны с последующим расчетом величины накопленной деформации к моменту разрушения по известным зависимостям. Такая методика определения деформируемости слитков при протяжке позволяет повысить ее точность.з. и. ф-лы,ил. Образец изготовлен с нанесенной в осевой зоне 2 кольцевой риской 3, имеет усадочную рыхлость 4, ограниченную кольцевой риской 3, диаметр которой др равен диаметру зоны рыхлости 4 слитка, а глубина Йг - половине максимального размера единичной несплошности 6 . Образец имеет соотношение размеров О/О=З,О - 3,5, что обеспечивает деформирование в условиях плосконапряженного состояния. Деформацию образца осуществляют до разрушения его осевой зоны. Разрушение фиксируют визуаль явлению в осевой зоне первой т После чего формообразование прек Образец охлаждают и производя конечных размеров плошади, огра сдеформированной кольцевой риск ные измерения служат основой рас иечной деформации осевой зоны Хг п ным формулам. После чего, зная у1555031 Формула изобретения оставитсль С. Малаехред И. Вересираж 491 Корректор Н. Ревская Подписное Редактор В. БугрснкоЗаказ 522 ета по изобретен Ж - 35, Раушс омбинат Патент 3 товки образца, считают по формуле Лг==ЛР 11+ - 0 - 1, накопленную к моменту раза я" рушения деформацию осевой зоны. Установив величину Лг, можно оценить при той же схеме приложения внешних усилий любой режим ковки и выбрать оптимальный с условием Л(Ли 1 где Л - накопленная при данном режиме деформация осевой зоны). На точность определения величины Лп оказывает большое влияние конструкции модельного образца. Если готовить образец сплошным, как в известном решении, то данные по Лв будут завышены. В то же время выполнение образца с усадочной рыхлостью, ограниченной кольцевой риской, диаметр которой равен диаметру зоны рыхлости слитка, а глубина - половине максимального размера единичной несплошности рыхлости позволит получить более точное значение Лг, так как описанная конструкция ближе к конструкции слитка. Упрощение технологии определения накопленной к моменту разрушения деформации осевой зоны состоит в том, что фиксируют только конечные размеры сдеформированной осевой зоны 2, ограниченной риской, а Л определяют из описанной выше зависимости, которая учитывает промежуточные формоизменения осевой зоны 2, связанные с углами кантовки.Пример. Определяют деформируемость слитков из стали ОХ 18 Н 5 Г 12 БА на образцах, вырезанных из подприбыльной части модельного слитка и с нанесенным на торцах образцов рисками. Нагретые до100 - 950 С образцы деформируют в комбинированных бойках с углом выреза 90 при укове 1,7 - 1,73 и в плоских бойках при НИИПИ Государственного ком 113035, Моска Г 1 роизводственно-издательскийаукове 1,2 - 1,25. Гарантированное разрушение наблюдают при обжатиях Х(ЗЯ и углах кантовки ер(15. Ковка с обжатиями менее 2 Я настолько затягивает процесс, что температура образца падает ниже допустимой границы для обработки и данные по разрушению искажаются, Тот же эффект происходит при кантовках на угол менее 5. После обжатия образцов фиксируют конечные размеры риски и определяют по ним конеч ную деформацию осевой зоны с последующим расчетом величины накопленной деформации этой зоны к моменту разрушения. 151. Способ определения деформируемостислитков при протяжке, включающий обжатие и ка нтовки цилиндрического образца до разрушения его осевой зоны и расчет величины, накопленной к моменту разруше ния образца деформации, отличающийсятем, что, с целью повышения точности определения деформируемости слитков и упрощения определения накопленной к моменту разрушения деформации, цилиндрический образец вырезают из зоны слитка, имеющей усадочную рыхлость, выполняют на его торцовых поверхностях в осевой зоне кольцевые риски диаметром, равным диаметру зоны рыхлости, и глубиной, равной половине максимального размера единичной несплошности рыхлости, а после разрушения осевой зоны образца в результате его обжатия фиксируют конечные размеры риски и по ним определяют величину накопленной к моменту разрушения осевой зоны деформа ции.2. Способ по п. 1, отличающийся тем,что величина обжатия образца составляет 2 - ЗЯ, а угол кантовки 5 - 15. м и открытиям при ГКНТ СССРя н аб., д. 4/5г. Ужгород, ул. Гагарина, 1 О 1