Топка

(Я)5 Р 23 С 5/ ГОСУДАРСТ 8 ЕННЫЙ КОМИТЕТпО изОБРетениям и ОткРытиПРИ ГКНТ СССР ПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ ЛЬСТВУ ОМУ СВ К АВТ(46) 07.02.92. Бюл, М 5 топлива и позволяет повысить качество(71) Сибирский филиал Всесоюзного неуч- сжигания, снизить выбросы оксида азота ино-исследовательского теплотехнического предотвратить алакование стенок. Горелинститута им. Ф.Э.Дзержинского " ки расположены со смещением по высоте,(72) С.В.Срывков, Ю,Л.Маршак, О,Г,Шишка- что обеспечиваетвзаимодействие вышерас-.нов, В,Н.Верэаков, И,А,Сотников,. С,Г,Коз- положенных горвлрк с нижераспольженнылов, Н.Ф,Немировский и В,Г.Мещеряков ми, чем достигается устойчивое вихревое(53) 662.197.8 (088.8) . движение Факела. ГЬвышению устойчиво(56) Разработка и опытное усоввравнство- . сти Факела и устранению шлакования спование системы пыяеприготовленюя иге-. собстаувт воздух, подаваемый черезрелочных устрейств котла ЕО. тангенциальиые сопла, размещенные пеКрасноярской ТЭЦ. Отчет о НИР СибВТИ ред каждой горелкой, 6 ил., 2 табл.И. 7 Р 01860061607, Красноярск, 1987.Сотников И,А. и др. Основныв и конструктивныв решения по паровому котлу П на поиско-агинских бурых углях для энергоблоковмощностью 8 ООМВТ;-Теплоэнергетика, 1978, М 8, с. 2-8,/ Изобретение относится к теплоэнерге; тике и может быть использовано а мощных паровых котлах тепловых электрических станций для сжигания преимущественно бурых шлакующих углей,Известна конструкция топкисодержащая вертикальную призматическую.экра- . нированную камеру сгорания, оснащенную: щвлввыми горелками с высотой 1-3 шири- ны, установленными поярусно с ориента.- цией тангенциальнок условной окружновм, . Как показали эксперимвнтальныв исследо-вания, проведенные в топке котла Е-ьОО Красноярской ТЭЦ(2 и 3), гдв реализ(иено указанное устройство, аэродинамика фВкела отличается устойчивостью. При атем обеспечиваются хорошее воспламенение топлива и низкие значения потерь тема с механическим недожогом. Однако имеются следующие недостатки: шлакование экранных поверхностей нагрева,особенно в зоне активного горения, что вызвано высокими значениями теплового напряжения лучевоспринимающей прверкности в этой зоне, и несмотря на мерц, направленные на снижение концентрации оксидов, азота в уходящих газах, а именно, газовая сушка топлива, прямое вдувание пыли, низкотемпературное сжигание и дрвеличина Ско" 0,4-О,5 г/м и превышает предельноздопустимую, Необходимо отметить, что использование для снижения температурного уровня в топке газов рециркуляции приводит к уменьшению КПД котла.Наиболее близкой по технической сущности к заявляемому изобретению является1710938 оставитель С, Срцекоеехред М.Моргентау едактор Е, Са ректор М. Максимищинец и ГКНТ С ельский комбинат "Патент", г, Ужгород, ул.Гагарина, 101 водственн аказ 329 Тираж ПодписноеВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытия113935, Москва, Ж-ЗБ, Раушская араб;, 4/5конструкция топки (4), содержащая вертикальную призматическую экранированную квадратного сечения камеру сгорания с установленными поярусно, тангенциально к условной окружности прямоточными горел ками, которые смонтированы на каждой стороне топки двумя вертикальными рядами с расстоянием в свету между соседними в ряду горелками.Проведенный комплекс эксперимен тальных измерений. температур скоростей, концентраций пыли и газов в объеме топки котла ПБерезовской ГРЭС(5), где внедрено устройство прототипа, показал, что основным недостатком указанного 15 устройства является неустойчивая аэродинамика факела, а именно отсутствие вихревого тангенциального движения газов, Это вызвано тем, что при больаих размерах топки топливовоздушные струи не взаимо О . действуют друг с другом, а, отклоняясь от заданных траекторий, движутея в разряженную область между ярусами горелок. Отмеченное несовершенство конструкции топки приводит к недостаточному запол нению объема топки высокотемпературными газами, локальному шлакованию экранов, высокой температурной неравномерности, к низкой величине коэффициента эффективности экранов ф,3-0,35, 30 росту температуры газов на выходе из топки. Необходимо отметить, что укаэанные недостатки значительно усиливаются при отключении одного из горелочных блоков, Кроме того, проведенные иссле дования выявили высокое содержание оксидов азота в продуктах сгорания Сио=04 045 гУ зЦель изобретения - повышение эффективности сжигания и надежности путем уве О личения устойчивости аэродинамики факела, снижения выбросов оксидов азота и предотвращения шлакования поверхностей нагрева.Указанная цель достигается тем, что го редки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стенах топки смещены по высоте вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на 0,76-3,2 высоты горелки, Причем 50 посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, ориентированные в направлении горелок тангенциально к словиым окружностям с диаметрами дн и би, кото рые для серединных и угловых воздушнйх сопл, смонтированных соответственно на уровне горизонтальных осей горелок следующего по ходу движения газов и предыдущего вертикальных рядов, вычисляются поформуламбм 1,414 аг 31 п 45 Ьг(9 й) з 1 ла 0,25 ат+ Ьг (9 Й) СОЗ а 3 сСч - аг эп 90 Ьг (9 - И) 3 иа0,25 аг - Ьг (9 - й) СОВ а"3где ат - глубина топки, м;Ь - ширина горелки, и;а,а"- углы наклона горелок соответствующего вертикального ряда;й - номер яруса, начиная снизу.Кроме того, дополнительные воздушные сопла выполнены поворотными в горизонтальной плоскости.Известно, что устойчивое вихревое тангенциальное движение газов в объеме топочной камеры при многоярусной компоновкегорелок обеспечивается взаимодействиемтопливовоздушных струй, образованных горелками как одного яруса, так и.всех ярусовв целом. При этом необходимо соблюдатьусловия по обеспечению хорошего воспламенения и полного выгорания топлива,безопасности экранов по шлакованию,предотвращению возникновения эффектаКоандра, т,в. "прилипания" горелочныхструй к стенам топки, Последнее являетсяпричиной образования очагов шлакввания ипережога парообраэующих труб,. Перечисленные условия в основном выполняются засчет выбора оптимального межярусногорасстояния и компановкой горелочных устройств,Как уже отмечалось, опыт эксплуатациитопки котла ПБарезовской ГРЭС- (5),где внедрено устройство прототипа, показал, что топливовоздушные струи разориентированы в пространстве и уходят отвзаимодействия как в пределах одного яруса, так и других ярусов, направляясь в разряженную область межярусных простенков.При этом "прилипание" струй к стенкам топочной камеры не наблюдалось, Вместе стем, данные экспериментов свидетельствуют, что значение ца.г.0,75 Гкал/(м ч) (6),установленное для данного агрегата, явнозавышено, так как экраны топок шлаковались, несмотря на низкую нагрузку котла .О - 0,75-0,80 н,Необходимо отметить, что увеличениемежярусного расстояния, которое позволитснизить теплонапряженность эоны активследующего по ходу движения газов вертикального ряда, размещаются в верхней плоскости. При этом нижняя струя, раскрываясь (угол раскрытия 14-16 О) и двигаясь в заданном направлении, взаимодействует эа счет эжекционной способности с соседней выаераспопоженной струей, имеющей тот же угол раскрытия, Отмеченное взаимодействие усиливает не олько тангенци. апьное вихревое движение топочных газов в пределах яруса,но и поступательное их движение по спирали, вверх, Кроме того, в указанных горизонтальных плоскостях каждого яруса размещаются четыре тангенциапьно направленные к условной ок 30 ружности струи. Это количество наиболее оптимально с тОчки зрения создания устойчивой аэродинамики, что подтверждают исследования, проведенные на иэотермических моделях и действующих топках, Важно и то, что путем взаимного проникновения в зоны воспяаменения создается более интенсивное зажигание горепочных струй.Повышению устойчивости аэродинамики факела способствует установка 40 дополнительных воздушных сопл на горизонтальных осях горелок посредине стен той-. ки и ее углах с ориентацией в направлении горелок тангенциапьно условной окружности. Струи воздуха придают дополнительный импульс вихревому таигенциальному движению.топочных газов, взаимодействуя со струями аэросмеси. Таким образом предлагаемая ступенчато-тангенциапьная компановка горелок 50 позволяет придать аэродинамике факела устойчивость за счет обеспечения взаимодействий струй аэросмеси и третичного воздуха, образованных горелками и допопнитепьными воздушными соплами, как в пределах ярусов, так и во всем топочном объеме. сохраняя при этом межярусное расстояние прежним, однако увеличивая расстояние между соседними в вертикальных рядах горелками, что позволяет предотвраного горения и предотвратить прилипание" горелочных струй к стенкам топки, может ухудшить воспламенение топлива, затянуть его горение и тем самым привести к повышейиа температуры газов на выходе 5 из топки,Указанные противоречия дозволяет устранить предлагаемая ступенчато-тангенциальиая установка горелок. Так как в этом случае в пределах каждого яруса струи 10 аэросмеси находятся в двух горизонтальных плоскостях, что позволяет рассредоточить восемь вводов топлива по высоте. Причем струи, образованные горелками тить "припипание" к стенкам топки, так как чем больше размеры простенка, тем меньше возможность возникновения эффекта Коанда (7). Кроме того, в этом случае удается улучшить условия зажигания и выгорания топлива,Увеличение размеров эоны активного горения при ступенчато-тангенциальной установке горелок, квк показывают расчеты ВТИ (8), способствует резкому снижению уровня температур в зоне, а следовательно, уменьшается возможность шлакования экранных поверхностей нагрева, в этомслучае температура газов на выходе из топки повышается незначительно (на несколько градусов), Снижение при помощи конструктивных изменений топки величин цп.г. от нормативного позволяет уменьшить подачу рециркулирующих газов в ядро горения, которая достигает на котлах Еи П40-50, что начинает сказываться на горении топлива и приводит к значительному снижению КПД котла на 0,4- 0,5.Установка дополнительных сопл воздуха кроме придания аэродинамике факела большей устойчивости предназначена дпя осуществления ступенчатого сжигания топлива. При ступенчатом сжигании уменьшается избыток воздуха в горелке, тем самым снижается концентрация кислорода в Факеле, в результате чего тормозят окислительАые реакции с образованием КОх и интенсифицируются реакции, приводящие к переходу азотсодержащих радикалов ИН и Сй в молекулярный азот Н 2. Наличие в определенных зонах факела газов восстановителей СО. Н 2, СН 4 обуславливает восстановление уже образовавшегося оксида азота и тем самым концентрация оксидов азота в уходящих газах снижается,В отличие от известной вертикальной установки сопл третичного воздуха в предлагаемой конструкции топки удается избежать воздействия восходящего потока топочных газов, который будет отклонять воздушные струи от заданных траекторий, и кроме того, установка сопл между ярусами горелок может привести к подсосу воздуха в устье топпивовоздушных струй; образованных горелками вышераспопоженных ярусов. Эффективность предлагаемой установки воздушных сопл будет обуславливаться не только тем, что они способны снижать концентрацию оксидов азота, но и защищать стены отшлакования, так как воздушные струи, отклоняясь к стенам топки, создают возле экранов, где какправило концентрируются за счет центробежного эффекта наиболее крупные частицы угля,окислительную среду, способствующуюуменьшению алаковэния экранов.Предотвращению шлакования способствует расположение дополнительных воздушных сопл посредине стен топочной 5камеры, тэк как их устайовка позволяетуменьшить величины падающих радиационных потоков, максимум которых отмечен вцентральных лючках топки (5) на всех повысоте уровнях. Расположение. сопл в углах 10топки позволяет ликвидировать там застойные зоны эа счет циркуляции, вызваннойэжекцией топочных газов к устью воздушных струй, что позволяет повысить интенсивность теплообмена. 15Проведенные экспериментальные исследования (3) позволили выявить, что примногоярусной омпаиоеке горелок максимум образования оксщов эзоа смещаетсяу горелок верхних ярусов к устью топливовоздушной струи.На Фиг 1 павлены данные которые гвкаэывают изменение концентрацииИО по длине Факела горелок нижнего (э),среднего(б) и верхнего (в) ярусов. 25Таким образом, доставку Окислителя ввиде воздуха иэ сопл к топливной струе необходимооеуаяствлять в место, где образование оксещв азота уже закончилось длятоге, чтобы не увеличить их концентрацию, 30Вместе с тем, подача третичного воздухаближе к эбразуре горелки позволяет избежать зетвчевание процессов горения.Отмечеииые особенности топочныхпроцессов приметы во внимание при выводе Формул (1) и (2) Так, выражение (9 - М) Ьгполученное путем обработки денных экспериментов, представленных на Фиг.1, позволяет установить место подачи третичноговоздуха в топливную струе в зависимости 40от номера яруса горелок, поэтому величиныдиаметрое условных окружностей, к которым направлены дополнительные воздушные сопла, будут перемейными по высотетопки. 45На Фиг.2 и 3 представлены схемы длвопределения диаметров условных окружив.стей, к которым направлены серединные иугловце дополнительные воздушные сопла одного яруса, смонтированные еоответственно нэ горизонтальных осяхгорелок следующеге по ходу движения газов (фиг.3) и предыдущего вертикальных рядов (фиг,2),Так величина би устанавливается согласноби Хаг зв 8; ф=90-Ф-Р-Р;в окончательном виде бй 1,414 ат 3 и 45 Ьг(9-й) 31 п а,Р- агст 9 В Окончательном видебм э Ь(9 агст, Ьг(9- Й) Зп а0,25 аг Ьг,9 - й)сОВа"Поворотность сопл в горизонтальнМ плоскости дает возможность регулировать процессы горения и корректировать траектории движения струй воздуха с учетом изменения диаметров условных окружностей, тэнгенциально к которым направлены го- РЕЛКИ И ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СОВИ.Указанное смещение по высоте между вертикальными соседними рядами выбрано из еледующих.соображений, Как уху Отме- елось значение о.г. " 0,75 Гкал(м ч), не обеспечивает бесшлаковочнуа работу даже в условиях пОнижвнной нагрузки. Снижение (Ь,г, легко осуществляется путем увеличения высоты поясе горелок. Однако, при этом для котлов большой мощности ухудшаются условия воспламененкя из-зэ снижения температурного уровня в топке, большей удаленности факелов в пределах ярусов, раздвоения эзросмеси и воздуха в верхних ярусах за счет винтообразного снвзщего потока. Все вышеперечисленные недостатки, кроме снижения температурного уровня в опке, при применении предлагэамо 6 изобретения исключаются, тэк.как величина простенков между ярусами горелок принимается равной аналогичной величине, установленной нормами (6). Ори этом безопасным по шлэковэнию устанавливается значение О.г, щ 0,47-0,55 Гкэл 4 м ч), . которое на 16-25% опыте величины Ол.г,- 0,41-0,438 Гкал/(и ч), полученной в топке с фронтальным расположением горелок,При определении смещения принимали пя 4 м и расстояние от горизонтальной оси нижней (верхней) горелки до границы зоны активного горения, равное Ья 2. Результаты расчетов приведены в табл.1.Таким образом граничные оптимальные соотношения расположения горелок в новой топке в зависимости от габаритов топочной камеры и горелки Ь:Ь - 1:3 будут находиться в пределах Ь, = 0,76-3,2. Широкий диапазон предельных соотношений обусловлен не только всем спектром конструктивных зависимостей топок паровь)х котлов, но и выбором определенной величины ол.г,. Поэтому при расчете новых топок следует руководствоваться правилом, что нижний предел ал,г берется, когда в топке сжигается сильношлакующее топливо, а верхний - слабошлакующее. Дальнейший выбор предельных значений будет обуславливаться величиной ширины Ь горелки, которая рассчитывается в соответствии с при сжигании в которой шлакую цего угля поверхности нагрева оставались эксплуатационно чистыми (9)..Так как скоростные параметры у горелок в новой тодке устанавливаются такими же, как в прототипе, а значение ов,г, не влияет на выбор количества горелок и их конструктивные размеры, то для горелок новой топки можно воспользоваться готовыми параметрами горелок топки-прототипа, рассчитанных и внедренных на котле ПБерезовской ГРЭСи котла меньшей паропроизводительности Е.Для топки котла Празмер тангенциальной топки в плане 22,4 х 22,4 м(4,6), котел имеет 32 горелки, размеры которых ЬхЬ- -1,2 х 1,1 м и расположены в 4 яруса, межярусное расстояние пя = 5 м (6)Основные результаты конструктивнйх расчетов приведены в табл.1. При вычислении смещения горелок одного вертикального ряда относительно другого принимали Ь = 5 м и расстояние от горизонтальной оси нижней (верхней) горелки до границы зоны активного горения, равное Ь 11/2.Котел Еимеет призматическую вертикальную камеру сгорания с размерами в плане 13,2 х 13,2 м, имеет 24 горелки, размеры которых 2,4 х 0,8 м и расположены в 3 яруса, Высота зоны активного горения 20 25 30 35 40 50 55 нормами и однозначно зависит от глубины топки.Необходимо отметить, что предлагаемое изобретение может быть использовано только на котлах большой мощностью, поскольку при монтаже указанной конструкции на котле малой мощности верхний ярус горелок может оказаться вблизи выходного окна, а это приведет к повышению температуры газов на выходе из топки, Кроме того, в топках малой мощности нет необходимости размещения большого количества горелок.Сопоставительный анализ с прототипом дозволяет сделать вывод, что заявляемая ступенчато-тангенциальная топка отличается тем, что горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стенках топки смещены по высоте вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на 0,76-3,2 высоты горелки. Причем посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, выполненные поворотными в горизонтальной плоскости, ориентированные в направлении горелок тангенциально к условным окружностям сИ )диаметрами би и бн которые для серединных и угловых воздушных сопл, смонтированных соответственно на уровне горизонтальных осей горелок следующего по ходу движения газов и предыдущего вертикальных рядов, вычисляются по Формулам (1) и (2),Таким образом, заявляемое техническое решение соответствует критерию "новизна", Анализ известных технических решений в исследуемой области позволяет сделать вывод об отсутствии в них признаков, сходных с существенными признаками в заявляемой топке, и признать заявляемое решение соответствующим критерию "существенные отличия",На Фиг.4 изображена ступенчато-тангенциальная топка, продольный разрез; на фиг.5 - разрез по А-А на фиг,4; на фиг.б - разрез Б - Б на фиг,4.Топка 1 содержит прямоточные щелевые горелки 2, расположенные на стенках топки двумя вертикальными рядами с расстоянием в свету между соседними в ряду горелками, причем горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда смещены вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда Ьг,76- -3,2 высоты горелки, и дополнительные воздушные сопла 3, смонтированные на уровне горизонтальных осей горелок разных вертикальных рядов посредине стен топки в ее углах. Сопла 3 ориентированы в=14,1 м О б 1 =5,7 м б 1 д 2 = 6 8 м б 2 б -81 м б 3 б 4 9 7 м б 4 5 10 20 50 направлении горелок тангенциально условным окружностям, диаметры которых определяются по Формулам (1) и (2) и изменяются по высотетопки, Кроме того, сопла 3 выполнены поворотными в горизонтальной плоскости,Топка работает следующим образом.Попадая в топку через горелки 2, топливовоздувные струи нижерасположенных горелок яруса начинают взаимодействовать с аналогичными струями вышерасположенных горелок зе счет раскрытия факелов и их эжекционных способностей, Образуется устойчивое тзнгенциальное вихревое движение факела, повышение устойчивости,которую способствуют струи воздуха, образованные соплами 3 и направленные касательно к условным окружностям с диаметрами би и бм. При этом подача треуичного воздуха позволяет снизить генерацию оксидов азота, особенно на начальном участке факела, предотвратить образование очагов шлакования в наиболее теплонапряженных местах топочной камеры й повысить интенсивность теплообмена в ее углах.П р и м е р, Котел большой мощностью, например П(паропроизводительность 2650 т(ч), предназначен для сжигания сильношлакующихся березовских углей, оборудован вертикальной призматической камерой сгорания с размерами в плане 22,4 х 22,4 м, Горелки е размерами Зх 1 м установлены в четыре яруса нз каждой стене топки с двумя вертикальными рядами с межярусным расстоянием Ь = 5 м. Горелки направлены тзнгенцизльно к условной окружности с диаметром 0,1 ат - 2,240 м и имеют углы наклона а 58 оиа 89 о Ыеж горелочное расстояние Ь устанавливается в зависимости от величины цл, которая в этом случае составляет 0,47 Гкалм 2 ч), Тогда высота зоны активного горения рассчитывается- 42-О+ 4 ) 22,422.4+ЭХ 3)2 Р,4+22,4 36 м,25%30354045 В этом случае(при Ья "5 м) Ьг 4 м или Ьгй " 4(3 " 1,3,Посредине стен топки и в ее углах расположены дополнительные воздушные сопла, ориентированные в направлении горелок и тангенциально к условным окружностям, с диаметрами бац и бн, которые для серединных и угловых воздушных сопл, смонтированных соответственно на уровне горизантзльных осей горелок следующегопо ходу движения газов и предыдущего вертикального ряда, вычисляются для 1-4 ярусов горелок Кроме того, воздушные сопла выполнены поворотными в горизонтальной плоскости с углом поворота Р-30.Распределение воздуха в горелки а г =1,0-1,1 и остаток в соплах с тем, чтобыизбыток воздуха в топке оставался а 1,2,Расчет экономического эффекта.Внедрение предлагаемого изобретенияпозволяет за счет ступенчатого сжиганияуменьшить концентрацию оксидов ззота впродуктах сгорания с 0,4 до 0,25 г(м посравнению с традиционным сжиганием, например, березовского угля в топке котла,ПБерезовской ГРЭС(см, табл.2),Годовой экономический эффект на котел от снижения концентрации оксидовазота= 5034 484 10 0,776 (04 - 0,25) 10 х х 6,05200 = 525,4 тыс.руб(год. 273,+ 145 Таким образом экономический эффект от внедрения предлагаемого изобретения на котле ПБерезовской ГРЭСсоставляет 525.4 тыс. руб. (год. Ф о р мул з изобрете ни я Топка, содержащая вертикальную квадратную камеру сгорания с прямоточными горелками, установленными на каждой стенке в двух вертикальных рядах симметрично относительно осей камеры сгорания и тангенциально к условной окружности, о т л и ч а ю щ а я с я тем, что, с целью повышения качества сжигания, снижения выбросов оксидов азота и предотвращения щлакования стенок, горелки следующего по ходу движения газов вертикального ряда на всех стензх камеры сгорания смещены вверх относительно горелок предыдущего вертикального ряда на 0,78-3,2 Ьг, а перед каждой горелкой соответственно в углах и на осях камеры сгорания установлены воздушные сопла, размещенные наклонно в сторону своих горелок и тзнгенциально к условным окружностям, с диаметрами б 1 и б 2, равными соответственно1710938 14 13 Ьг - ширина горелки, м;Ь - высота горелки, м;а 1 - угол наклона горелки, расположенной до оси камеры сгорания;а "угол наклона горелки; расположенной после оси камеры сгорания;Й 1 - номер яруса горелки, начиная снизу фб 1 - диаметр условной окружности воз душных сопл, расположенных в углах камеры сгорания;бг - диаметр условной окружности воздушных сопл, расположенных по осям камеры сгорания. б 1- 1,414 ат э и 45 Ьг 9-И Э 1 п а 1- агст 9 где ат - расстояние мсгорания, м; стенками камер Таблица 1 Котел Потел ЕТепловое напряжение лучевоспринимаащей поверхности зоны активного.горения, лг Гкал/(м ч) Высота зоны активного горения, 11 .г., М г 4 Ь 11 гl Смещение горелок по высоте, Ь,м Размеры горелки в плане, Ьхв, и Размеры го" релки в плане, Ьхв, м Смещение горелок по высоте, пг,м 2,50 0,92 1,54 0,81 1,2 х 1,1 2,4 х 0,8 1,2 х 1,1 2,4 х 0,8 21,1 21,4 17,6 17,8 3,0 3,11,9 1,9 3,20 122 1,93 0,76 3,83 4,03 2,31 2,52 1,2 х 1,1 3,1 х 1,1 1,2 х 1,1 3,3 х 1,1 35,3 36,1 29,3 30,1 0,47 0,55 0,55 Таблица боэначение а и аэмерность базовый нов 5034 484 0,25 6,05 200 145 Число часов работы котла в годРасход топливаСодержание ИО в продуктах сгоранияТеоретический обьем продуктов сгоранияСтоимость улавливания оксидоа азота (за го 4Температура уходящих газовКоэФФициент использования установленноймощности энергоблока . т/чм /кгрубйОс уг ЬОО тхкико-технические показатели Высота зоныактивного горения, паг. м 5034 484 0,4 6,05 200 145 77,6